I N S T R U K T I O
PT-80/100-130/13 LMZ.
Měli byste znát pokyny:
1. vedoucí dílny kotlových turbín-2,
2. zástupce vedoucího provozovny kotlových turbín pro provoz-2,
3. vrchní dozorce směny stanice 2,
4. vedoucí směny na stanovišti 2,
5. vedoucí směny turbínového oddělení kotelny-turbinárny-2,
6. provozovatel centrálního dispečinku parních turbín VI. kategorie,
7. provozovatel-inspektor pro turbínová zařízení kategorie V;
8. Obsluha turbínového zařízení úrovně IV.
Petropavlovsk - Kamčatskij
JSC Energie a elektrifikace „Kamchatskenergo“.
Pobočka "Kamčatka CHPP".
POTVRZUJI:
Hlavní inženýr pobočka OJSC "Kamchatskenergo" KTETs
Bolotenyuk Yu.N.
“ “ 20
I N S T R U K T I O
Návod k obsluze parní turbíny
PT-80/100-130/13 LMZ.
Doba platnosti pokynu:
s „____“ ____________ 20
od "____"____________ 20
Petropavlovsk – Kamčatskij
1. Obecná ustanovení……………………………………………………………………………………………… 6
1.1. Kritéria pro bezpečný provoz parní turbíny PT80/100-130/13………………. 7
1.2. Technické údaje turbíny ………………………………………………………….... 13
1.4. Ochrana turbíny ……………………………………………………………………………………… 18
1.5. Turbína musí být nouzově zastavena a vakuum přerušeno ručně...................... 22
1.6. Turbína musí být okamžitě zastavena ………………………………………………… 22
Turbína musí být během periody odlehčena a zastavena
určuje hlavní inženýr elektrárny………………………………..……..… 23
1.8. Povoleno dlouhá práce turbíny o jmenovitém výkonu ………………………… 23
2. Stručný popis konstrukce turbíny ………………………………….. 23
3. Systém přívodu oleje do turbínové jednotky………………………………………..…. 25
4. Systém těsnění hřídele generátoru…………………………………………....… 26
5. Řídicí systém turbíny………………………………………………...…. 30
6. Technické údaje a popis generátoru……………………………….... 31
7. Technické vlastnosti a popis kondenzační jednotky…. 34
8. Popis a technické specifikace regenerační rostlina...... 37
Popis a technické vlastnosti instalace pro
ohřev vody v síti ……………………………………………………………… 42
10. Příprava turbínové jednotky ke spuštění……………………………………………….… 44
10.1. Obecná ustanovení………………………………………………………………………………………………...….44
10.2. Příprava na uvedení olejového systému do provozu……………………………………….46
10.3. Příprava řídicího systému ke spuštění………………………………………………..…….49
10.4. Příprava a spuštění regenerační a kondenzační jednotky………………………………………49
10.5. Příprava pro uvedení do provozu zařízení pro topnou síťovou vodu………………………54
10.6. Ohřev parovodu do závodu na zpracování plynu……………………………………………………………………………………………….....55
11. Spuštění turbínové jednotky………………………………………………………..… 55
11.1. Obecné pokyny………………………………………………………………………………….55
11.2. Spuštění turbíny ze studeného stavu………………………………………………………...61
11.3. Spuštění turbíny ze studeného stavu……………………………………………………………….…..64
11.4. Spuštění turbíny z horkého stavu………………………………………………………..65
11.5. Zvláštnosti spouštění turbíny pomocí kluzných parametrů čerstvé páry………………….…..67
12. Zapnutí odběru výrobní páry………………………………... 67
13. Vyřazení výrobního odběru páry……………………………….… 69
14. Zapnutí kogeneračního odběru páry………………………………………..…. 69
15. Odstavení kogeneračního odběru páry………………………….…... 71
16. Údržba turbíny za normálního provozu……………………….… 72
16.1 Obecná ustanovení……………………………………………………………………………………….72
16.2 Údržba kondenzační jednotky………………………………………………………………..74
16.3 Údržba regenerační jednotky………………………………………………………………………….….76
16.4 Údržba systému zásobování olejem………………………………………………………...87
16.5 Údržba generátoru ……………………………………………………………………………………… 79
16.6 Údržba instalace vody v topné síti……………………………….……80
17. Zastavení turbíny……………………………………………………………………… 81
17.1 Obecné pokyny pro zastavení turbíny……………………………………………….……81
17.2 Odstávka turbíny jako rezerva i pro opravy bez chlazení……………………..…82
17.3 Odstavení turbíny z důvodu opravy s chlazením………………………………………………………………...84
18. Bezpečnostní požadavky……………………………………….…… 86
19. Opatření k prevenci a odstranění havárií turbín…… 88
19.1. Všeobecné pokyny ………………………………………………………………………………………………… 88
19.2. Případy nouzového zastavení turbíny………………………………………………………...90
19.3. Činnosti prováděné technologickými ochranami turbín……………………………91
19.4. Opatření personálu v případě havarijní situace na turbíně……………………………..…….92
20. Pravidla pro přístup k opravě zařízení……………………………….… 107
21. Postup pro přijetí ke zkoušce turbíny……………………………………………….. 108
Aplikace
22.1. Plán spouštění turbíny ze studeného stavu (teplota kovu
Vysokotlaký tlak ve vstupní zóně páry je menší než 150 ˚С)………………………………………………………………..… 109
22.2. Plán spouštění turbíny po 48 hodinách nečinnosti (teplota kovu
HPC v zóně vstupu páry 300 ˚С)………………………………………………………………………..110
22.3. Plán spouštění turbíny po 24 hodinách nečinnosti (teplota kovu
HPC v zóně sání páry 340 ˚С)………………………………………………………………………………..…111
22.4. Plán spouštění turbíny po 6-8 hodinách nečinnosti (teplota kovu
HPC v zóně vstupu páry 420 ˚С)………………………………………………………………………………………….112
22.5. Plán spouštění turbíny po době nečinnosti po dobu 1-2 hodin (teplota kovu
HPC v zóně vstupu páry 440 ˚С)……………………………………………………………..…………113
22.6. Přibližné plány spouštění turbíny při jmenovité hodnotě
parametry čerstvé páry……………………………………………………………………………………….…114
22.7. Podélný řez turbínou………………………………………………………..….…115
22.8. Obvod řízení turbíny………………………………………………………..….116
22.9. Tepelné schéma turbínového agregátu……………………………………………………………….….118
23. Doplňky a změny…………………………………………......…. 119
OBECNÁ USTANOVENÍ.
Parní turbína typ PT-80/100-130/13 LMZ s výrobním a 2-stupňovým kogeneračním odběrem páry, jmenovitý výkon 80 MW a max. 100 MW (v určité kombinaci řízených odběrů) je určena pro přímý pohon TVF-110. -2E generátor střídavého proudu U3 o výkonu 110 MW, namontovaný na společném základu s turbínou.
Seznam zkratek a symboly:
ASV - automatická závěrka vysoký tlak;
VPU - zařízení na otáčení hřídele;
GMN - hlavní olejové čerpadlo;
GPZ - hlavní parní ventil;
KOS - zpětný ventil se servomotorem;
KEN - elektrické čerpadlo kondenzátu;
MUT - mechanismus řízení turbíny;
OM - omezovač výkonu;
HPH - vysokotlaké ohřívače;
HDPE - ohřívače nízký tlak;
PMN - startovací olejové čerpadlo;
PN - těsnění parního chladiče;
PS - těsnění parního chladiče s ejektorem;
PSG-1 - síťový ohřívač spodního odsávání;
PSG-2 - totéž, horní výběr;
PEN - elektrická živná pumpa;
HPR - vysokotlaký rotor;
RK - regulační ventily;
RND - nízkotlaký rotor;
RT - rotor turbíny;
HPC - vysokotlaký válec;
LPC - nízkotlaký válec;
RMN - záložní olejové čerpadlo;
AMN - nouzové olejové čerpadlo;
RPDS - relé poklesu tlaku oleje v mazacím systému;
Ppr je tlak páry ve výrobní komoře pro odběr vzorků;
P je tlak ve spodní ohřívací komoře;
R - totéž, horní extrakce ohřevu;
Dpo - spotřeba páry pro extrakci výroby;
D - celkový průtok pro PSG-1,2;
KAZ - automatický uzavírací ventil;
MNUV - olejové čerpadlo s těsněním hřídele generátoru;
NOG - čerpadlo chlazení generátoru;
ACS - automatický řídicí systém;
EGP - elektrohydraulický měnič;
KIS - výkonný solenoidový ventil;
TO - extrakce topení;
PO - výběr výroby;
MO - chladič oleje;
RPD - regulátor diferenčního tlaku;
PSM - mobilní odlučovač oleje;
ZG - hydraulická uzávěrka;
BD - nádrž klapky;
IM - vstřikovač oleje;
RS - regulátor otáček;
RD - regulátor tlaku.
1.1.1. Podle výkonu turbíny:
Maximální výkon plně zapnuté turbíny
regenerace a určité kombinace výroby a
odběr topení………………………………………………………………………...100 MW
Maximální výkon turbíny v kondenzačním režimu s vypnutým HPV-5, 6, 7 …………………………………………………………………………………... 76 MW
Maximální výkon turbíny v kondenzačním režimu s vypnutým PND-2, 3, 4 ……………………………………………………………………………...71 MW
Maximální výkon turbíny v kondenzačním režimu při vypnutí
PND-2, 3, 4 a PVD-5, 6, 7 ………………………………………………………………………………………….68 MW
které jsou součástí provozu HPV-5,6,7………………………………………………………………..10 MW
Minimální výkon turbíny v kondenzačním režimu při
který zapíná vypouštěcí čerpadlo PND-2……………………………………………….20 MW
Minimální výkon turbínového agregátu, na který je zapnut
provoz regulovatelných odběrů turbíny……………………………………………………………… 30 MW
1.1.2. Na základě otáček rotoru turbíny:
Jmenovité otáčky rotoru turbíny………………………………………………………..3000 ot./min
Jmenovitá rychlost otáčení rotoru turbíny
zařízení ………………………………………………………………………………………………..………..3,4 ot./min
Maximální odchylka otáček rotoru turbíny při
ve kterém je turbínová jednotka vypnuta ochranou……………………………………………….………..…..3300 ot./min.
3360 ot./min
Kritická rychlost otáčení rotoru turbogenerátoru……………………………………………….1500 ot/min
Kritické otáčky rotoru nízkotlaké turbíny………………………….……1600 ot./min.
Kritická rychlost otáčení rotoru vysokotlaké turbíny……………………….….1800 ot./min.
1.1.3. Podle průtoku přehřáté páry do turbíny:
Jmenovitý průtok páry na turbínu při provozu v kondenzačním režimu
s plně zapnutým regeneračním systémem (při jmenovitém výkonu
turbínová jednotka rovna 80 MW) ………………………………………………………………………………………… 305 t/hod.
Maximální průtok páry na turbínu, když je systém zapnutý
regenerace, regulovaná výroba a tepelný odběr
a uzavřený regulační ventil č. 5 …..………………………………………………………………………………..415 t/hod.
Maximální průtok páry na turbínu………………………….…………………..………………470 t/hod
režim s deaktivovaným PVD-5, 6, 7 …………………………………………………………………..270 t/hod.
Maximální průtok páry na turbínu při provozu na kondenzaci
režim s vypnutým LPG-2, 3, 4 ……………………………………………………………………………………….. 260 t/hod.
Maximální průtok páry na turbínu při provozu na kondenzaci
režim s deaktivovaným PND-2, 3, 4 a PVD-5, 6, 7…………………………………………………..…230 t/hod.
1.1.4. Podle absolutního tlaku přehřáté páry před CBA:
Jmenovitý absolutní tlak přehřáté páry před jádrem…………………..……….130 kgf/cm 2
Přípustné snížení absolutního tlaku přehřáté páry
před CBA během provozu turbíny…….………………………………………………………………………125 kgf/cm 2
Přípustné zvýšení absolutního tlaku přehřáté páry
před CBA během provozu turbíny.………………………………………………………………………………………………135 kgf/cm 2
Maximální odchylka absolutního tlaku přehřáté páry před CBA
během provozu turbíny a s dobou trvání každé odchylky ne delší než 30 minut……..140 kgf/cm 2
1.1.5. Na základě teploty přehřáté páry před CBA:
Jmenovitá teplota přehřáté páry před aktivní zónou…………………………………..…..555 0 C
Přípustné snížení teploty přehřáté páry
před CBA během provozu turbíny..……………………………………………………….……… 545 0 C
Přípustné zvýšení teploty přehřáté páry před
CBA během provozu turbíny……………………………………………………………………………………………….. 560 0 C
Maximální teplotní odchylka přehřáté páry před aktivní zónou při
provoz turbíny a doba trvání každé odchylky není delší než 30
minut……………………….………………..……………………………………………………………….…565 0 C
Minimální teplotní odchylka přehřáté páry před CBA at
ve kterém je turbínová jednotka vypnuta ochranou………………………………………………………………...425 0 C
1.1.6. Podle absolutního tlaku páry v regulačních stupních turbíny:
s průtoky přehřáté páry do turbíny až 415 t/hod. ……………………………………………...98,8 kgf/cm 2
Maximální absolutní tlak páry v řídicím stupni HPC
když turbína pracuje v kondenzačním režimu s vypnutým PVD-5, 6, 7….……….…64 kgf/cm 2
Maximální absolutní tlak páry v řídicím stupni HPC
když turbína pracuje v kondenzačním režimu s vypnutým LPG-2, 3, 4 ………….…62 kgf/cm 2
Maximální absolutní tlak páry v řídicím stupni HPC
když turbína pracuje v kondenzačním režimu s vypnutým PND-2, 3, 4
a PVD-5, 6,7…………………………………………………………………………..……….……… .....55 kgf/cm 2
Maximální absolutní tlak páry v plnicí komoře
HPC ventil (za 4-stupňovým) při průtokech přehřáté páry do turbíny
více než 415 t/hod………………………………………………………………………………………… 83 kgf/cm 2
Maximální absolutní tlak páry v řídicí komoře
Kroky LPC (za 18. krokem) …………………………………..…………………………………………..13,5 kgf/cm 2
1.1.7. Podle absolutního tlaku páry v regulovaných odběrech turbíny:
Přípustné zvýšení absolutního tlaku páry v
kontrolovaný výběr produkce……………………………………………………… 16 kgf/cm 2
Přípustné snížení absolutního tlaku páry v
kontrolovaný výběr produkce………………………………………………………10 kgf/cm 2
Maximální odchylka absolutního tlaku páry v řízeném výběru výroby, při které jsou spouštěny pojistné ventily……………………………………………………………………………………….. 19,5 kgf/cm 2
výběr horního ohřevu……………………………………………………………….…..2,5 kgf/cm 2
odtah horního ohřevu………………………………………………………..……..0,5 kgf/cm 2
Maximální odchylka absolutního tlaku páry v regul
výběr horního ohřevu, při kterém se spouští
pojistný ventil………………………………………………………………………………………..……3,4 kgf/cm 2
Maximální odchylka absolutního tlaku páry v
řízený odtah horního ohřevu ve kterém
turbínová jednotka je vypnuta ochranou………………………………………………..…………………...3,5 kgf/cm 2
Přípustné zvýšení absolutního tlaku páry v regulovaném
nižší odběr ohřevu……………………………………………………………….……1 kgf/cm 2
Přípustné snížení absolutního tlaku páry v regulovaném
nižší odběr ohřevu……………………………………………………………….…0,3 kgf/cm 2
Maximální přípustné snížení rozdílu tlaků mezi komorami
spodní odběr tepla a kondenzátor turbíny……………………….… do 0,15 kgf/cm 2
1.1.8. Podle průtoku páry do řízených odběrů turbín:
Nominální průtok páry v regulované výrobě
výběr………………………………………………………………………………………….……185 t/hod
Maximální průtok páry v řízené výrobě…
jmenovitý výkon turbíny a vypnuto
tepelný odběr……………………………………………………………………….………245 t/hod
Maximální průtok páry v řízené výrobě
výběr při absolutním tlaku v něm rovném 13 kgf/cm 2,
výkon turbíny snížen na 70 MW a vypnut
odtah topení………………………………………………………………………..……300 t/hod
Nominální průtok páry v nastavitelné horní části
odtah topení………………………………………………………………………………………...132 t/hod
a deaktivovaný výběr výroby……………………………………………………… 150 t/hod
Maximální průtok páry v nastavitelné horní části
dálkové vytápění s výkonem sníženým na 76 MW
turbína a vypnutá výroba těžba……………………………………………………….……220 t/hod
Maximální průtok páry v nastavitelné horní části
odběr tepla při jmenovitém výkonu turbíny
a snížena spotřeba páry na 40 t/hod při výběru výroby………………………………………200 t/hod
Maximální průtok páry v PSG-2 při absolutním tlaku
v horním ohřevu odtah 1,2 kgf/cm 2 ………………………………………………….…145 t/hod.
Maximální průtok páry v PSG-1 při absolutním tlaku
ve spodním ohřevu odtah 1 kgf/cm2 ………………………………………………….220 t/hod
1.1.9. Na základě teploty páry na výstupech z turbíny:
Jmenovitá teplota páry v regulované výrobě
výběr po OU-1, 2 (3,4) …………………………………………………………………………………………………..280 0 C
Přípustné zvýšení teploty páry v řízeném
výběr výroby po OU-1, 2 (3,4) …………………………………………………………………...285 0 C
Přípustné snížení teploty páry v řízeném
výběr výroby po OU-1.2 (3.4) ………………………………………………………………….…275 0 C
1.1.10. Podle tepelného stavu turbíny:
Maximální rychlost nárůstu teploty kovu
…..…………………………………..15 0 S/min.
obtokové potrubí z ABC k regulačním ventilům HPC
při teplotách přehřáté páry pod 450 stupňů C.……………………………………………….………25 0 C
Maximální přípustný rozdíl teplot kovu
obtokové potrubí z ABC k regulačním ventilům HPC
při teplotě přehřáté páry nad 450 stupňů C.……………………………………………………….…….20 0 C
Maximální přípustný teplotní rozdíl vrchního kovu
a spodní část HPC (LPC) v zóně vstupu páry ………………….…………………………………………..50 0 C
Maximální přípustný rozdíl teplot kovu v
průřez (šířka) vodorovných pásnic
připojení válce bez zapnutí topného systému
HPC příruby a čepy………………………………….…………………………………………80 0 C
HPC konektor s ohřevem přírub a svorníků na …………………………………..…50 0 C
v průřezu (šířce) vodorovných pásnic
HPC konektor s ohřevem přírub a svorníků na……………………………….……-25 0 C
Maximální přípustný rozdíl teplot kovu mezi svrškem
a spodní (pravá a levá) příruba HPC, když
ohřev přírub a svorníků ………………………………………………….…………………....10 0 C
Maximální přípustný kladný teplotní rozdíl kovu
mezi přírubami a čepy HPC, když je topení zapnuté
příruby a čepy……………………………………………………………….……………………….20 0 C
Maximální přípustný záporný teplotní rozdíl kovu
mezi přírubami a čepy HPC, když je zapnuto vyhřívání přírub a čepů ………………………………………………………………………………………… …………………………..- 20 0 C
Maximální přípustný teplotní rozdíl tloušťky kovu
stěny válce, měřeno v oblasti řídicího stupně vysokotlakého válce….………………………….35 0 C
ložiska a axiální ložisko turbíny……………………………………….……...…..90 0 C
Maximální přípustná teplota nosných vložek
ložiska generátoru………………………………………………………….…………..………..80 0 C
1.1.11. Podle mechanického stavu turbíny:
Maximální přípustné zkrácení vysokotlaké hadice vzhledem k centrálnímu venóznímu tlaku….……………………………….-2 mm
Maximální přípustné prodloužení vysokotlaké hadice vzhledem k centrálnímu venóznímu tlaku ….…………………………………….+3 mm
Maximální přípustné zkrácení RND vzhledem k LPC ….…………………..…-2,5 mm
Maximální přípustné prodloužení RND vzhledem k LPC …….……………………..…….+3 mm
Maximální přípustné zakřivení rotoru turbíny………………….…………………………..0,2 mm
Maximální přípustná maximální hodnota zakřivení
hřídel turbínové jednotky při průchodu kritickými otáčkami………………………..0,25 mm
strana generátoru……………………………………………………….…………………..…1,2 mm
Maximální přípustný axiální posuv rotoru turbíny v
strana řídící jednotky ……………………………………………………………….………………………….1,7 mm
1.1.12. Podle stavu vibrací turbínové jednotky:
Maximální přípustná rychlost kmitání ložisek turbínové jednotky
ve všech režimech (kromě kritických rychlostí otáčení) ……………….……………………….4,5 mm/s
když se rychlost vibrací ložisek zvýší o více než 4,5 mm/s…………………………………30 dní
Maximální přípustná doba provozu turbínové jednotky
když se rychlost vibrací ložisek zvýší o více než 7,1 mm/s……………………7 dní
Nouzové zvýšení rychlosti vibrací kteréhokoli z nosičů rotoru ………….…………………11,2 mm/s
Nouzové náhlé současné zvýšení rychlosti vibrací na dvě
podpěry jednoho rotoru nebo sousední podpěry nebo dvě vibrační komponenty
jedna podpora z libovolné počáteční hodnoty………………………………………………...o 1 mm nebo více
1.1.13. Podle průtoku, tlaku a teploty cirkulující vody:
Celková spotřeba chladicí vody pro turbínový agregát……………….……………………………….8300 m 3 /hod.
Maximální průtok chladicí vody kondenzátorem………………………………..8000 m 3 /hod
Minimální průtok chladicí vody kondenzátorem……………….…………………..2000 m 3 /hod.
Maximální průtok vody vestavěným kondenzátorovým svazkem………………………1500 m 3 /hod
Minimální průtok vody vestavěným kondenzátorovým svazkem………………………..300 m 3 /hod.
Maximální teplota chladicí vody na vstupu do kondenzátoru………………………………………………………………………………………………..33 0 C
Minimální teplota cirkulační vody na vstupu
kondenzátor v periodě teploty pod nulou venkovní vzduch ……………………….8 0 C
Minimální tlak cirkulující vody, při kterém AVR pracuje oběhová čerpadla TsN-1,2,3,4………………………………………………………..0,4 kgf/cm 2
Maximální tlak cirkulující vody v potrubním systému
levá a pravá polovina kondenzátoru……………………………………….……….……….2,5 kgf/cm 2
Maximální absolutní tlak vody v potrubním systému
paprsek vestavěného kondenzátoru……………………………………………………………….8 kgf/cm 2
Jmenovitý hydraulický odpor kondenzátoru při
čisté trubky a průtok cirkulační vody 6500 m 3 /hod………………………..……...3,8 m vody. Umění.
Maximální rozdíl teplot cirkulující vody mezi
jeho vstup do kondenzátoru a jeho výstup …………………………………………………………………..10 0 C
1.1.14. Podle průtoku, tlaku a teploty páry a chemicky odsolené vody do kondenzátoru:
Maximální průtok chemicky odsolené vody do kondenzátoru je ………………..………………..100 t/hod.
Maximální průtok páry do kondenzátoru ve všech režimech
provoz………………………………………………………………………..220 t/hod.
Minimální průtok páry přes nízkotlakou turbínovou turbínu do kondenzátoru
s uzavřenou rotační membránou……………………………………………………….……10 t/hod.
Maximální přípustná teplota výfukové části LPC ……………………….……..70 0 C
maximální přípustná teplota chemicky odsolené vody,
vstup do kondenzátoru ………………………………………………………………….………100 0 C
Absolutní tlak par ve výfukové části nízkotlakého čerpadla, při kterém
jsou aktivovány atmosférické membránové ventily………………………………………………..……..1,2 kgf/cm 2
1.1.15. Na základě absolutního tlaku (vakua) v kondenzátoru turbíny:
Jmenovitý absolutní tlak v kondenzátoru………………………………..………………0,035 kgf/cm 2
Přípustné snížení vakua v kondenzátoru, při kterém se spustí varovný alarm………………. …………………..………...-0,91 kgf/cm 2
Nouzové snížení podtlaku v kondenzátoru, ve kterém
Turbínová jednotka je vypnuta ochranou……………………… …………………………………………………………....-0,75 kgf/cm 2
vypouštěním horkých proudů do něj….……………………………………………………………………….….-0,55 kgf/cm 2
Dovolený podtlak v kondenzátoru při předchozím spuštění turbíny
tlak hřídele turbíny …………………………………………………………………………………………………..……-0,75 kgf/cm 2
Přípustný podtlak v kondenzátoru při spuštění turbíny na konci
výdrž rotace jeho rotoru s frekvencí 1000 ot/min ………………….………………………..…….-0,95 kgf/cm 2
1.1.16. Podle tlaku a teploty páru těsnění turbíny:
Minimální absolutní tlak páry na těsnění turbíny
za regulátorem tlaku……………………………………………………………………….. 1,1 kgf/cm 2
Maximální absolutní tlak páry na těsnění turbíny
za regulátorem tlaku……………………………………………………………………………………….1,2 kgf/cm 2
Minimální absolutní tlak páry za těsněním turbíny
k regulátoru udržování tlaku…….……………………………………………………………….….1,3 kgf/cm 2
Maximální absolutní tlak páry za těsněním turbíny...
k regulátoru udržování tlaku………………………………………………………..….1,5 kgf/cm 2
Minimální absolutní tlak páry v druhých těsnicích komorách………………………...1,03 kgf/cm 2
Maximální absolutní tlak páry v druhých těsnicích komorách …………………………..1,05 kgf/cm 2
Jmenovitá teplota páry u těsnění……………………………………………………….150 0 C
1.1.17. Na základě tlaku oleje a teploty pro mazání ložisek turbínové jednotky:
Jmenovitý přetlak oleje v systému mazání ložisek
turbína, dokud olej nevychladne.………………………………………………………………………………..……..3 kgf/cm 2
Jmenovitý přetlak oleje v mazacím systému
ložiska na úrovni osy hřídele turbínové jednotky……………………………………………………………………………….1 kgf/cm 2
na úrovni osy hřídele turbínové jednotky, ve které se spouští
výstražný poplach………………………………………………………………..………..0,8 kgf/cm 2
Přetlak oleje v systému mazání ložisek
na úrovni osy hřídele turbínové jednotky, ve které jsou otáčky zapnuty ………………………………….0,7 kgf/cm 2
Nadměrný tlak oleje v systému mazání ložisek
na úrovni osy hřídele turbínové jednotky, na které je AMS zapnuto………………………………..….0,6 kgf/cm 2
Nadměrný tlak oleje v systému mazání ložisek je při
osa hřídele turbínové jednotky, u které je VPU vypnuta ochranou …… ………………………..…0,3 kgf/cm 2
Nouzový přetlak oleje v systému mazání ložisek
na úrovni osy hřídele turbíny, ve které je turbínová jednotka vypnuta ochranou …………………………………………………………………………………………… …….…………..0 ,3 kgf/cm 2
Jmenovitá teplota oleje pro mazání ložisek turbínové jednotky………………………..40 0 C
Maximální přípustná teplota oleje pro mazání ložisek
turbínová jednotka ………………………………………………………………………………………….…45 0 C
Maximální přípustná teplota oleje na výstupu
Ložiska turbínové jednotky……………………………………………………………………………… 65 0 C
Nouzová teplota oleje na výpusti ložiska
turbínová jednotka……………………………………………………………………………………….…75 0 C
1.1.18. Na základě tlaku oleje v řídicím systému turbíny:
Nadměrný tlak oleje v řídicím systému turbíny vytvořený PMP………………………………………………………………………………………..…………. .…18 kgf/cm 2
Nadměrný tlak oleje v řídicím systému turbíny vytvořený hydraulickým čerpadlem…………………………………………………………………………………………..… …..20 kgf/cm 2
Nadměrný tlak oleje v řídicím systému turbíny
Při kterém je zákaz uzavření ventilu pod tlakem a vypnutí PMP….……….17,5 kgf/cm 2
1.1.19. Na základě tlaku, hladiny, průtoku a teploty oleje v systému těsnění hřídele turbogenerátoru:
Nadměrný tlak oleje v systému ucpávky hřídele turbogenerátoru, při kterém se zapíná záložní střídavý proud MNUV ze strany ATS…………………………………………………………………8 kgf/cm 2
Nadměrný tlak oleje v systému těsnění hřídele turbogenerátoru, při kterém se aktivuje ATS
záložní MNUV stejnosměrný proud………………………………………………………………..7 kgf/cm 2
Přípustný minimální rozdíl mezi tlakem oleje na hřídelových ucpávkách a tlakem vodíku ve skříni turbogenerátoru………………………………..0,4 kgf/cm 2
Maximální přípustný rozdíl mezi tlakem oleje na hřídelových ucpávkách a tlakem vodíku ve skříni turbogenerátoru……………………….….....0,8 kgf/cm 2
Maximální rozdíl mezi vstupním tlakem oleje a tlakem
oleje na výstupu MFG, při kterém je nutné přepnout na rezervu olejový filtr generátor……………………………………………………………………………………………….1kgf/cm 2
Jmenovitá teplota oleje na výstupu z MOG………………………………………………………………..40 0 C
Přípustné zvýšení teploty oleje na výstupu z MOG……………………….…….…….45 0 C
1.1.20. Na základě teploty a průtoku napájecí vody skupinou turbíny HPH:
Jmenovitá teplota napájecí vody na vstupu do skupiny HPH ….……………………….164 0 C
Maximální teplota napájecí vody na výstupu ze skupiny HPH při jmenovitém výkonu turbínové jednotky…………………………………………………………..…249 0 C
Maximální průtok napájecí vody potrubním systémem HPH …………………...…...550 t/hod
1.2.Technické údaje turbíny.
| Jmenovitý výkon turbíny | 80 MW |
| Maximální výkon turbíny s plně povolenou regenerací pro určité kombinace výroby a odběru tepla, určený režimovým diagramem | 100 MW |
| Automatický uzavírací ventil absolutního tlaku čerstvé páry | 130 kgf/cm² |
| Teplota páry před uzavíracím ventilem | 555 °C |
| Absolutní tlak kondenzátoru | 0,035 kgf/cm² |
| Maximální průtok páry turbínou při provozu se všemi odběry a libovolnou jejich kombinací | 470 t/h |
| Maximální průchod páry do kondenzátoru | 220 t/h |
| Chladicí voda proudí do kondenzátoru při projektované teplotě na vstupu do kondenzátoru 20 °C | 8000 m³/h |
| Absolutní tlak páry řízené extrakce výroby | 13±3 kgf/cm² |
| Absolutní tlak páry nastavitelného horního odběru topení | 0,5 – 2,5 kgf/cm² |
| Absolutní tlak páry regulovatelného spodního odběru dálkového vytápění s jednostupňovým schématem ohřevu vody v síti | 0,3 – 1 kgf/cm² |
| Teplota napájecí vody po HPH | 249 °C |
| Měrná spotřeba páry (garantováno LMZ) | 5,6 kg/kWh |
Poznámka: Spuštění turbínové jednotky zastavené z důvodu zvýšení (změny) vibrací je povoleno až poté podrobná analýza důvody vzniku vibrací a za přítomnosti povolení hlavního inženýra elektrárny, jím osobně provedené v provozním deníku vedoucího směny stanice.
1.6 Turbína musí být okamžitě zastavena v následujících případech:
· Zvýšení rychlosti otáčení nad 3360 ot./min.
· Detekce praskliny nebo průchozí trhliny v nepřepínatelných úsecích ropovodů, parovodní cesty a distribučních jednotek páry.
· Výskyt hydraulických rázů v potrubí čerstvé páry nebo v turbíně.
· Nouzové snížení vakua na -0,75 kgf/cm² nebo aktivace atmosférických ventilů.
Prudký pokles teploty čerstvých potravin
Kogenerační parní turbína PT-80/100-130/13 s průmyslovým a topným odběrem páry je určena pro přímý pohon elektrický generátor TVF-120-2 s rychlostí otáčení 50 ot./s a přívodem tepla pro potřeby výroby a vytápění.
Jmenovité hodnoty hlavních parametrů turbíny jsou uvedeny níže.
Výkon, MW
nominální 80
maximálně 100
Hodnocení na Steamu
tlak, MPa 12,8
teplota, 0 C 555
Spotřeba odebrané páry pro potřeby výroby, t/h
nominální 185
maximálně 300
Meze změny tlaku páry v regulovaném výstupu topení, MPa
horní 0,049-0,245
nižší 0,029-0,098
Výběrový tlak výroby 1.28
Teplota vody, 0 C
výživné 249
chlazení 20
Spotřeba chladící vody, t/h 8000
Turbína má následující nastavitelné odběry páry:
výroba s absolutní tlak(1,275 0,29) MPa a dvě topné extrakce - horní s absolutním tlakem v rozmezí 0,049-0,245 MPa a spodní s tlakem v rozmezí 0,029-0,098 MPa. Odvzdušňovací tlak topení je regulován pomocí jedné regulační membrány instalované v horní vypouštěcí komoře topení. Regulovaný tlak ve výstupech topení je udržován: v horním výstupu - když jsou oba výstupy topení zapnuté, ve spodním výstupu - když je zapnutý jeden spodní výstup topení. Síťová voda musí procházet síťovými ohřívači spodního a horního topného stupně postupně a ve stejném množství. Průtok vody procházející síťovými ohřívači musí být řízen.
Turbína je jednohřídelový dvouválcový agregát. Průtoková část HPC má jednocívkový řídicí stupeň a 16 úrovní tlaku.
Průtoková část LPC se skládá ze tří částí:
první (až k hornímu výstupu topení) má regulační stupeň a 7 úrovní tlaku,
druhý (mezi extrakcemi zahřívání) dva tlakové stupně,
třetí - regulační stupeň a dva tlakové stupně.
Vysokotlaký rotor je masivní kovaný. Prvních deset disků nízkotlakého rotoru je vykováno integrálně s hřídelí, zbývající tři disky jsou namontovány.
Turbínový rozvod páry je tryskový. Na výstupu z HPC jde část páry do řízeného odsávání výroby, zbytek se posílá do LPC. Extrakce ohřevu se provádějí z odpovídajících komor LPC.
Pro zkrácení doby zahřívání a zlepšení podmínek spouštění je zajištěno ohřívání přírub a svorníků párou a přívod živé páry k přednímu těsnění HPC.
Turbína je vybavena zařízením na otáčení hřídele, které otáčí hřídelovým vedením turbínové jednotky frekvencí 3,4 ot./min.
Aparát turbínových lopatek je navržen tak, aby pracoval při síťové frekvenci 50 Hz, což odpovídá rychlosti rotoru turbínové jednotky 50 ot/min (3000 ot/min). Dlouhodobý provoz turbíny je povolen s odchylkou frekvence sítě 49,0-50,5 Hz.
TECHNICKÝ POPIS
Popis objektu.
Celé jméno: Automatizovaný školicí kurz Obsluha turbíny PT-80/100-130/13.
Symbol:
Rok výroby: 2007.
Pro školení provozního personálu obsluhujícího turbínové agregáty byl vyvinut automatizovaný výcvikový kurz provozu turbíny PT-80/100-130/13. tohoto typu a je prostředkem školení, předzkouškové přípravy a zkušebního testování personálu CHP.
AUK byl sestaven na základě regulační a technické dokumentace používané při provozu turbín PT-80/100-130/13. Obsahuje textový a grafický materiál pro interaktivní učení a testování žáků.
Tento AUK popisuje konstrukční a technologické vlastnosti hlavních a pomocné zařízení topné turbíny PT-80/100-130/13, a to: hlavní parní ventily, uzavírací ventil, regulační ventily, vstup HPC páry, konstrukční vlastnosti HPC, CSD, LPC, rotory turbín, ložiska, zařízení na otáčení hřídele, těsnící systém, kondenzační jednotka, nízkotlaká regenerace, napájecí čerpadla, vysokotlaká regenerace, dálkové vytápění, systém turbínového oleje atd.
Zvažuje se spouštěcí, normální, nouzový a vypínací režim provozu turbínové jednotky a také hlavní kritéria spolehlivosti pro ohřev a chlazení parovodů, ventilových bloků a válců turbín.
Je uvažován automatický řídicí systém turbíny, systém ochrany, blokování a alarmy.
Byl stanoven postup pro přístup ke kontrole, zkoušení a opravě zařízení, bezpečnostní pravidla a pravidla pro výbuch a požární bezpečnost.
Složení AUC:
Automatizovaný výcvikový kurz (AUC) je softwarový nástroj určený pro úvodní zaškolení a následné prověření znalostí personálu elektráren a elektrické sítě. Především pro školení personálu provozu a údržby.
Základ AUC tvoří stávající výroba a popisy práce, regulační materiály, údaje od výrobců zařízení.
AUC zahrnuje:
— část obecných teoretických informací;
- část, která pojednává o návrhu a provozním řádu konkrétní typ zařízení;
— oddíl autotestu studentů;
- blok zkoušejícího.
Kromě textů obsahuje AUK potřebný grafický materiál (schémata, kresby, fotografie).
Informační obsah AUC.
1. Textový materiál je sestaven na základě návodu k obsluze, turbíny PT-80/100-130/13, továrního návodu, dalších regulačních a technických materiálů a zahrnuje následující části:
1.1. Provoz turbínové jednotky PT-80/100-130/13.
1.1.1. Obecné informace o turbíně.
1.1.2. Olejový systém.
1.1.3. Systém regulace a ochrany.
1.1.4. Kondenzační zařízení.
1.1.5. Regenerační instalace.
1.1.6. Instalace pro topnou síťovou vodu.
1.1.7. Příprava turbíny k provozu.
Příprava a zprovoznění olejového systému a VPU.
Příprava a aktivace systému řízení a ochrany turbíny.
Testování ochran.
1.1.8. Příprava a uvedení do provozu kondenzačního zařízení.
1.1.9. Příprava a zprovoznění regenerační instalace.
1.1.10. Příprava instalace pro topnou síťovou vodu.
1.1.11. Příprava turbíny ke spuštění.
1.1.12. Obecné pokyny, které je třeba dodržovat při spouštění turbíny z jakéhokoli stavu.
1.1.13. Spuštění turbíny ze studeného stavu.
1.1.14. Spuštění turbíny z horkého stavu.
1.1.15. Provozní režim a změna parametrů.
1.1.16. Režim kondenzace.
1.1.17. Režim s volbami pro výrobu a vytápění.
1.1.18. Skládání a nakládání nákladu.
1.1.19. Zastavení turbíny a uvedení systému do původního stavu.
1.1.20. Zkouška technický stav a údržbu. Načasování bezpečnostních kontrol.
1.1.21. Údržba mazací systémy a VPU.
1.1.22. Údržba kondenzačního a regeneračního zařízení.
1.1.23. Údržba instalace rozvodu topné vody.
1.1.24. Bezpečnostní opatření při servisu turbogenerátoru.
1.1.25. Požární bezpečnost při servisu turbínových agregátů.
1.1.26. Postup zkoušení pojistných ventilů.
1.1.27. Aplikace (ochrana).
2. Grafický materiál v tomto AUK je prezentován v 15 výkresech a schématech:
2.1. Podélný řez turbínou PT-80/100-130-13 (HPC).
2.2. Podélný řez turbínou PT-80/100-130-13 (TSSND).
2.3. Schéma potrubí odvodu páry.
2.4. Schéma ropovodů turbogenerátoru.
2.5. Schéma přívodu a sání páry z těsnění.
2.6. Ohřívač ucpávky PS-50.
2.7. Charakteristika ohřívače ucpávky PS-50.
2.8. Schéma hlavního kondenzátu turbogenerátoru.
2.9. Schéma síťových vodovodních potrubí.
2.10. Schéma potrubí pro sání směsi pára-vzduch.
2.11. Schéma ochrany PVD.
2.12. Schéma hlavního parovodu turbínové jednotky.
2.13. Schéma odvodnění turbínové jednotky.
2.14. Schéma systému plyn-olej generátoru TVF-120-2.
2.15. Energetická charakteristika potrubní jednotky PT-80/100-130/13 LMZ.
Test znalostí
Po prostudování textového a grafického materiálu může student spustit program sebekontrola znalost. Program je test, který kontroluje stupeň asimilace výukového materiálu. V případě nesprávné odpovědi obdrží operátor chybové hlášení a citaci z textu instrukce obsahující správnou odpověď. Celkový počet otázek v tomto kurzu je 300.
Zkouška
Po průchodu výcvikový kurz a sebeovládání znalostí, student skládá zkušební test. Obsahuje 10 otázek automaticky náhodně vybraných z otázek poskytnutých k autotestu. Při zkoušce je zkoušený požádán, aby na tyto otázky odpověděl bez vyzvání nebo možnosti odkazovat na učebnici. Dokud není testování dokončeno, nezobrazí se žádné chybové zprávy. Po ukončení zkoušky student obdrží protokol, ve kterém jsou uvedeny navržené otázky, varianty odpovědí zvolené zkoušeným a komentáře k chybným odpovědím. Zkouška je hodnocena automaticky. Testovací protokol je uložen na pevném disku počítače. Je možné jej vytisknout na tiskárně.
Zavedení
Pro velké továrny všech průmyslových odvětví s vysokou spotřebou tepla je optimální systém napájení z okresní nebo průmyslové tepelné elektrárny.
Proces výroby elektřiny v tepelných elektrárnách se vyznačuje zvýšenou tepelnou účinností a vyšší energetickou náročností ve srovnání s kondenzačními elektrárnami. To se vysvětluje tím, že se v ní využívá odpadní teplo turbíny, odváděné do zdroje chladu (přijímače tepla u externího spotřebitele).
Práce vypočítává základní tepelný diagram elektrárny na bázi produkční topné turbíny PT-80/100-130/13, pracující v návrhovém režimu při venkovní teplotě vzduchu.
Úkolem výpočtu tepelného okruhu je určit parametry, průtoky a směry proudění pracovní tekutiny v jednotkách a jednotkách, jakož i celkový průtok pár, elektrické energie a indikátory tepelné účinnosti stanice.
Popis schématu tepelného obvodu turbínové jednotky PT-80/100-130/13
Pohonnou jednotku o elektrickém výkonu 80 MW tvoří vysokotlaký bubnový kotel E-320/140, turbína PT-80/100-130/13, generátor a pomocná zařízení.
Pohonná jednotka má sedm odtahů. V turbínovém agregátu je možné realizovat dvoustupňový ohřev síťové vody. K dispozici je hlavní a špičkový kotel a také PVC, který se zapíná, pokud kotel nemůže zajistit požadovaný ohřev vody v síti.
Čerstvá pára z kotle o tlaku 12,8 MPa a teplotě 555 0 C vstupuje do vysokotlaké komory turbíny a po práci je posílána do tlakové komory turbíny a poté do nízkotlakého čerpadla. Po odsátí pára vstupuje do kondenzátoru z nízkotlaké jednotky.
Pohonná jednotka pro regeneraci obsahuje tři vysokotlaké ohřívače (HPH) a čtyři nízkotlaké ohřívače (LPH). Číslování ohřívačů vychází z ocasu turbínové jednotky. Kondenzát topné páry PVD-7 je kaskádovitě odváděn do PVD-6, do PVD-5 a následně do odvzdušňovače (6 ata). Odvod kondenzátu z PND4, PND3 a PND2 se také provádí kaskádově v PND1. Poté je z PND1 kondenzát topné páry odeslán do SM1 (viz PrTS2).
Hlavní kondenzát a napájecí voda jsou ohřívány sekvenčně v PE, SH a PS, ve čtyřech nízkotlakých ohřívačích (LPH), v odvzdušňovači 0,6 MPa a ve třech vysokotlakých ohřívačích (HPH). Pára je do těchto ohřívačů přiváděna ze tří regulovaných a čtyř neregulovaných turbínových odběrů páry.
Na bloku otopné vody v topné síti je umístěna instalace kotle, skládající se ze spodních (PSG-1) a horních (PSG-2) síťových ohřívačů napájených párou z 6. resp. 7. odběru a PVC. Kondenzát z horního a spodního síťového ohřívače je přiváděn odtokovými čerpadly do směšovačů SM1 mezi LPH1 a LPH2 a SM2 mezi ohřívače LPH2 a LPH3.
Teplota ohřevu napájecí vody leží v rozmezí (235-247) 0 C a závisí na počátečním tlaku čerstvé páry a množství přitápění v HPH7.
První odběr páry (z HPC) jde na ohřev napájecí vody v HPH-7, druhý odběr (z HPC) - do HPH-6, třetí (z HPC) - do HPH-5, D6ata, pro výrobu; čtvrtý (z ChSD) - v PND-4, pátý (z ChSD) - v PND-3, šestý (z ChSD) - v PND-2, odvzdušňovač (1,2 ata), v PSG2, v PSV; sedmý (z ChND) - v PND-1 a v PSG1.
Aby se vyrovnaly ztráty, schéma poskytuje plot surová voda. Surová voda se ohřeje v ohřívači surové vody (RWH) na teplotu 35 o C, poté po průchodu chemické čištění, vstupuje do odvzdušňovače 1,2 ata. Pro zajištění vytápění a odvzdušnění další voda Využívá se teplo páry ze šestého výběru.
Pára z tyčí těsnění v množství D ks = 0,003D 0 jde do odvzdušňovače (6 ata). Pára z vnějších komor těsnění je směrována do SH, ze středních komor těsnění - do PS.
Proplachování kotle je dvoustupňové. Pára z expandéru 1. stupně jde do odvzdušňovače (6 ata), z expandéru 2. stupně do odvzdušňovače (1,2 ata). Voda z expandéru 2. stupně je přiváděna do síťového vodovodu k částečnému doplnění síťových ztrát.
Obrázek 1. Princip tepelné schéma CHPP na základě TU PT-80/100-130/13
Komplexní modernizace parní turbíny PT-80/100-130/13
Účelem modernizace je zvýšení elektrického a topného výkonu turbíny a zvýšení účinnosti turbínové instalace. Modernizace v rámci hlavní varianty spočívá v instalaci voštinových plášťových těsnění HPC a nahrazení středotlaké průtokové části výrobou nového nízkotlakého rotoru s cílem zvýšit průchodnost HPC na 383 t/h. Zároveň je zachován rozsah regulace tlaku na výstupu z výroby, maximální průtok páry do kondenzátoru se nemění.
Vyměnitelné součásti při modernizaci turbínové jednotky v rámci hlavní možnosti:
- Instalace voštinových těsnění pláště pro HPC stupně 1-17;
- Vodicí lopatka ČSND;
- Větší sedla RK ChSD průtoková sekce s úpravou parní boxy horní polovina těla CSD pro instalaci nových krytů;
- Ovládací ventily SD a vačkové rozdělovací zařízení;
- Membrány 19-27 stupňů ČSND, vybavené nadpásovým voštinovým těsněním a těsnícími kroužky s vinutými pružinami;
- Rotor SND s instalovanými novými pracovními lopatkami 18-27 stupňů TsSND s plnými frézovanými pneumatikami;
- Membránové spony č. 1, 2, 3;
- Přední těsnicí klec a O-kroužky s vinutými pružinami;
- Upevňovací kotouče 28, 29, 30 kroky jsou uloženy v souladu s stávající struktura, což umožňuje snížit náklady na modernizaci (za předpokladu použití starých osazených disků).
V důsledku modernizace podle hlavní možnosti je dosaženo následujícího:
- Zvýšení maximálního elektrického výkonu turbíny na 110 MW a výkonu odběru tepla na 168,1 Gcal/h, z důvodu snížení průmyslového odběru.
- Zajištění spolehlivého a ovladatelného provozu turbínové jednotky ve všech provozních režimech, včetně nejnižších možných tlaků v průmyslových odběrech a odběrech dálkového vytápění.
- Zvýšení účinnosti turbínových instalací;
- Zajištění stability dosahovaných technicko-ekonomických ukazatelů po dobu generální opravy.
Efekt modernizace v rozsahu hlavní nabídky:
| Turbínové režimy | Elektrický výkon, MW | Spotřeba páry pro dálkové vytápění, t/h | Spotřeba páry na výrobu, t/h |
Kondenzace | |||
Nominální | |||
Maximální výkon | |||
S maximem | |||
Zvýšení účinnosti čerpadla | |||
Zvýšení účinnosti HPC | |||
Další nabídky (možnosti) pro modernizaci
- Modernizace klece řídicího stupně HPC s montáží plástových těsnění pláště
- Instalace membrán posledního stupně s tangenciálním objemem
- Vysoce těsná těsnění pro tyče vysokotlakých regulačních ventilů
Efekt modernizace s dalšími možnostmi
№ | Jméno | Účinek |
Modernizace klece řídicího stupně HPC s montáží plástových těsnění pláště | Zvýšení výkonu o 0,21-0,24 MW |
|
Instalace membrán posledního stupně s tangenciálním objemem | Režim kondenzace: |
|
Rotační membránové těsnění | Zvýšení účinnosti turbínové jednotky při provozu v režimu se zcela uzavřenou rotační membránou 7 Gcal/hod. |
|
Výměna krycích těsnění HPC a CSD za celulární | Zvýšená účinnost válce (HPC o 1,2-1,4 %, CVD o 1 %); |
|
Výměna regulačních ventilů HPC | Zvýšení výkonu o 0,02-0,11 MW |
|
Montáž voštinových koncových těsnění LPC | Eliminace nasávání vzduchu přes koncové těsnění |
