Všechna zařízení, bez ohledu na jejich účel, jsou navržena tak, aby vytvářela proud vzduchu (čistého nebo obsahujícího nečistoty jiných plynů nebo malých homogenních částic) o různém tlaku. Zařízení je rozděleno do tříd pro vytváření nízkých, středních a vysoký tlak.

Jednotky se nazývají odstředivé (a také radiální) kvůli způsobu, jakým je proudění vzduchu vytvářeno otáčením oběžného kola radiálního lopatkového typu (ve tvaru bubnu nebo válce) uvnitř spirální komory. Profil listu může být rovný, zakřivený nebo „profil křídel“. V závislosti na rychlosti otáčení, typu a počtu lopatek se tlak proudění vzduchu může měnit od 0,1 do 12 kPa. Rotace v jednom směru odebírá směsi plynů, v opačném směru vstřikuje čistý vzduch do místnosti. Otáčení můžete měnit pomocí kolébkového spínače, který mění fáze proudu na svorkách elektromotoru.

Kryt zařízení obecný účel pro práci v neagresivních směsích plynů (čistý nebo zakouřený vzduch, obsah částic menší než 0,1 g/m3) se vyrábí z uhlíkových nebo pozinkovaných ocelových plechů různé tloušťky. Pro agresivnější směsi plynů (jsou přítomny aktivní plyny nebo páry kyselin a zásad) se používají korozivzdorné (nerezové) oceli. Takové zařízení může pracovat při okolní teplotě až 200 stupňů Celsia. Při výrobě nevýbušného provedení pro provoz v nebezpečné podmínky(těžební zařízení, vysoký obsah výbušného prachu) používají se tažnější kovy (měď) a slitiny hliníku. Zařízení do výbušných podmínek se vyznačuje zvýšenou masivností a eliminuje jiskření při provozu ( hlavním důvodem výbuchy prachu a plynů).

Buben (oběžné kolo) s lopatkami je vyroben z ocelí, které nepodléhají korozi a jsou dostatečně tvárné, aby vydržely dlouhodobé vibrační zatížení. Tvar a počet lopatek jsou navrženy na základě aerodynamického zatížení při určité rychlosti otáčení. Velký počet lopatek, rovných nebo mírně zakřivených, rotujících vysokou rychlostí, vytváří stabilnější proudění vzduchu a produkuje méně hluku. Tlak proudění vzduchu je však stále nižší než tlak bubnu, na kterém jsou nainstalovány lopatky s aerodynamickým „profilem křídla“.

„Šnek“ označuje zařízení se zvýšenými vibracemi, jejichž důvodem je právě nízká úroveň vyvážení rotujícího oběžného kola. Vibrace způsobují dva důsledky: zvýšenou hladinu hluku a zničení základny, na které je jednotka instalována. Pružiny tlumící nárazy, které jsou vloženy mezi základnu krytu a místo instalace, pomáhají snižovat úroveň vibrací. Při instalaci některých modelů se místo pružin používají gumové polštáře.

Ventilační jednotky - „šnek“ jsou vybaveny elektromotory, které mohou být vybaveny kryty a kryty odolnými proti výbuchu, vylepšeným nátěrem pro provoz v agresivním plynovém prostředí. V podstatě je asynchronní motory s určitou rychlostí otáčení. Elektromotory jsou určeny pro provoz z jednofázové sítě (220 V) nebo třífázové (380 V). (Výkon jednofázových elektromotorů nepřesahuje 5 - 6 kW). Ve výjimečných případech lze nainstalovat motor s řízenou rychlostí otáčení a tyristorovým řízením.

Existují tři způsoby připojení elektromotoru k hřídeli bubnu:

Přímé připojení. Hřídele jsou spojeny pomocí perového pouzdra. "Konstruktivní diagram č. 1."
Přes převodovku. Převodovka může mít několik rychlostních stupňů. "Konstruktivní diagram č. 3."
Převod řemen - řemenice. Rychlost otáčení se může změnit, pokud se vymění řemenice. "Konstruktivní diagram č. 5."

Nejbezpečnějším spojením pro elektromotor v případě náhlého zaseknutí je spojení řemenice a řemenice (pokud se hřídel oběžného kola náhle a náhle zastaví, dojde k poškození řemenů).

Skříň se vyrábí v 8 polohách výstupního otvoru vůči svislici, od 0 do 315 až 45 stupňů. To usnadňuje připevnění jednotky ke vzduchovému potrubí. Pro eliminaci přenosu vibrací jsou příruby vzduchovodu a tělesa jednotky spojeny manžetou ze silné pogumované plachty nebo syntetické tkaniny.

Zařízení je lakováno odolným nátěrem práškové barvy se zvýšenou odolností proti nárazu.

Populární modely VR a CC

1. Ventilátor VR 80 75 nízký tlak

Určeno pro průmyslové a průmyslové ventilační systémy veřejné budovy. Pracovní podmínky: mírné a subtropické klima, v neagresivních podmínkách. Teplotní rozsah vhodný pro provoz zařízení pro všeobecné použití (GP) je od -40 do +40. Tepelně odolné modely vydrží zvýšení až +200. Materiál: uhlíková ocel. Průměrná vlhkost: 30-40%. Kouřové kolektory mohou pracovat 1,5 hodiny při teplotě +600 °C.

Oběžné kolo nese 12 zakřivených lopatek vyrobených z nerez.

Modely odolné proti korozi jsou vyrobeny z nerezové oceli.

Nevýbušné - uhlíková ocel a mosaz (pro normální vlhkost), nerezová ocel a mosaz (pro vysoká vlhkost). Materiál pro nejvíce chráněné modely: slitiny hliníku.

Zařízení je vyrobeno podle návrhová schématač. 1 a č. 5. Výkon motorů dodávaných v sadě se pohybuje od 0,2 do 75 kW. Motory do 7,5 s rychlostí otáčení až 750 až 3000 ot / min, silnější - od 356 do 1000.

Životnost - více než 6 let.

Číslo modelu odpovídá průměru oběžného kola: od č. 2,5 - 0,25 m. do č. 20 - 2 m (podle GOST 10616-90).

Parametry některých oblíbených modelů:

1. VR 80-75 č. 2,5: motory (Dv) od 0,12 do 0,75 kW; 1500 a 3000 otáček za minutu; tlak (P) - od 0,1 do 0,8 kPa; produktivita (Pr) - od 450 do 1700 m3/h. Vibrační izolátory (Vi) - pryžové. (4 ks) K.s. č. 1

2. VR 80-75 č. 4: Dv od 0,18 do 7,5 kW; 1500 a 3000 otáček za minutu; P - od 0,1 do 2,8 kPa; Pr - od 1400 do 8800 m3/h. V - guma. (4 ks) K.s. č. 1

3. VR 80-75 č. 6.3: Dv od 1,1 do 11 kW; 1000 a 1500 otáček za minutu; P - od 0,35 do 1,7 kPa; Pr - od 450 do 1700 m3/h. V - guma. (4 ks) K.s. č. 1

4. VR 80-75 č. 10: Dv od 5,5 do 22 kW; 750 a 1000 otáček za minutu; P - od 0,38 do 1,8 kPa; Pr - od 14600 do 46800 m3-h. V - guma. (5 ks) K.s. č. 1

5. VR 80-75 č. 12.5: Dv od 11 do 33 kW; 536 a 685 otáček za minutu; P - od 0,25 do 1,4 ka; Pr - od 22000 do 63000 m3/h. V - guma (6 ks). K.s. č. 5.

6. Ventilátor VTs 14 46 střední tlak.

Výkonové charakteristiky a materiály pro výrobu jsou shodné s VR, s výjimkou počtu nožů (32 ks).

Čísla - od 2 do 8. Konstrukční schémata č. 1 a č. 5.

Životnost - více než 6 let. Garantovaný počet pracovních hodin je 8000.

Parametry a výkon:

1. VTs 14 46 č. 2: Dv od 0,18 do 2,2 kW; 1330 a 2850 otáček za minutu; P - od 0,26 do 1,2 kPa; Pr - od 300 do 2500 m3/h. V - guma. (4 ks) K.s. č. 1

2. VTs 14 46 č. 3.15: Dv od 0,55 do 2,2 kW; 1330 a 2850 otáček za minutu; P - od 0,37 do 0,8 kPa; Pr - od 1500 do 5100 m3/h. V - guma. (4 ks) K.s. č. 1

3. VTs 14 46 č. 4: Dv od 1,5 do 7,5 kW; 930 a 1430 otáček za minutu; P - od 0,55 do 1,32 kPa; Pr - od 3500 do 8400 m3/h. V - guma. (4 ks) K.s. č. 1

4. VTs 14-46 č. 6.3: Dv od 5,5 do 22 kW; 730 a 975 otáček za minutu; P - od 0,89 do 1,58 kPa; Pr - od 9200 do 28000 m3/h. V - guma. (5 ks) K.s. č. 1.5.

5. VTs 14-46 č. 8: Dv od 5,5 do 22 kW; 730 a 975 otáček za minutu; P - od 1,43 do 2,85 kPa; Pr - od 19 000 do 37 000 m3/h. V - guma. (5 ks) K.s. č. 1.5.

Prachový ventilátor "šnek"

Prachové ventilátory jsou určeny pro drsné pracovní podmínky, jejich účelem je odvádět vzduch s poměrně velkými částicemi (oblázky, prach, drobné kovové hobliny, dřevěné hobliny, štěpky) z pracoviště. Oběžné kolo nese 5 nebo 6 lopatek vyrobených ze silné uhlíkové oceli. Jednotky jsou navrženy pro provoz v digestořích strojů. Oblíbené modely jsou VCP 7-40. Provedeno podle K.s. č. 5.

Vytvářejí tlak od 970 do 4000 Pa, lze je klasifikovat jako „střední a vysoký tlak“. Čísla oběžného kola jsou 5, 6,3 a 8. Výkon motoru je od 5,5 do 45 kW.

Ostatní

Existují zařízení speciální třídy - pro foukání do kotle na tuhá paliva. Vyrobeno v Polsku. Specializované vybavení pro topné systémy(soukromé).

Tělo „šneka“ je odlité hliníková slitina. Speciální klapka se systémem závaží zabraňuje vnikání vzduchu do topeniště při vypnutém motoru. Lze instalovat v libovolné poloze. Malý motor s teplotním čidlem, 0,8 kW. V prodeji jsou modely WPA-117k, WPA-120k, které se liší velikostí základny.

komentáře:

Po návrhu a výpočtu sítě vzduchovodů je čas vybrat tu správnou pro tento systém. ventilační jednotka pro přívod a úpravu vzduchu. S mým srdcem ventilační systém je ventilátor, který uvádí do pohybu vzduchové hmoty a je navržen tak, aby zajistil potřebný průtok a tlak v síti. Tuto roli často hraje jednotka axiálního typu. Aby byly zachovány potřebné parametry, je třeba nejprve vypočítat axiální ventilátor.

Axiální ventilátor se používá v potrubních systémech k pohybu velkých mas vzduchu.

Obecná koncepce návrhu jednotky a její účel

Axiální ventilátor je lopatkové dmychadlo, které přenáší mechanickou energii otáčení lopatek oběžného kola do proudu vzduchu ve formě potenciální a kinetické energie a tuto energii vynakládá na překonání veškerého odporu v systému. Osa oběžného kola tohoto typu je osa elektromotoru, je umístěna ve středu proudění vzduchu a rovina otáčení lopatek je k ní kolmá. Jednotka pohybuje vzduchem podél své osy díky lopatkám natočeným pod úhlem k rovině rotace. Oběžné kolo a elektromotor jsou namontovány na stejné hřídeli a jsou neustále umístěny uvnitř proudu vzduchu. Tento design má své nevýhody:

Jednotka nemůže přesunout vzduchové hmoty z vysoká teplota které mohou poškodit elektromotor. Doporučená maximální teplota je 100°C.
Ze stejného důvodu není dovoleno používat tento typ jednotky pro přesun agresivních médií nebo plynů. Dopravovaný vzduch nesmí obsahovat lepivé částice nebo dlouhá vlákna.
Vzhledem ke svému designu axiální ventilátor nemůže vyvinout vysoký tlak, a proto je nevhodný pro použití ve ventilačních systémech velké složitosti a délky. Maximální tlak, který může poskytnout moderní jednotka axiálního typu, je do 1000 Pa. Existují však speciální důlní ventilátory, jejichž konstrukce pohonu umožňuje vyvinout tlak až 2000 Pa, ale poté je maximální produktivita snížena na 18 000 m³/h.

Výhody těchto strojů jsou následující:

ventilátor může poskytnout vysoká spotřeba vzduch (až 65 000 m³/h);
elektrický motor, který je v proudu, je úspěšně chlazen;
stroj nezabírá mnoho místa, je lehký a lze jej instalovat přímo do kanálu, což snižuje náklady na instalaci.

Všechny ventilátory jsou klasifikovány podle standardních velikostí s uvedením průměru oběžného kola stroje. Tuto klasifikaci lze vidět v tabulce 1.

Tabulka 1

Návrat k obsahu

Popis výpočtů parametrů dmychadla

Výpočet jakéhokoli typu ventilační jednotky se provádí podle individuálních aerodynamických charakteristik a axiální ventilátor není výjimkou. Toto jsou vlastnosti:

Objemový tok nebo produktivita.
Účinnost.
Výkon potřebný k pohonu jednotky.
Skutečný tlak vyvinutý jednotkou.

Výkon byl stanoven dříve při výpočtu samotného ventilačního systému. Musí to zajistit ventilátor, takže hodnota průtoku vzduchu zůstane pro výpočet nezměněna. Pokud je teplota vzduchu pracovní oblast se liší od teploty vzduchu procházejícího ventilátorem, pak je třeba výkon přepočítat pomocí vzorce:

L = Ln x (273 + t) / (273 + tr), kde:

Ln – požadovaná produktivita, m³/h;
t je teplota vzduchu procházejícího ventilátorem, °C;
tr je teplota vzduchu v pracovní oblasti místnosti, °C.

Návrat k obsahu

Stanovení síly

Jakmile je konečně stanoveno požadované množství vzduchu, musíte zjistit výkon potřebný k vytvoření návrhového tlaku při tomto průtoku. Výkon na hřídeli oběžného kola se vypočítá podle vzorce:

NB (kW) = (D x p) / 3600 x 102ɳв x ɳп, zde:

L - jednotková produktivita v m³ za 1 sekundu;
p – požadovaný tlak ventilátoru, Pa;
ɳв je hodnota účinnosti určená aerodynamickou charakteristikou;
ɳp je hodnota účinnosti ložisek jednotky, předpokládá se, že je 0,95-0,98.

Hodnota instalovaného výkonu elektromotoru se liší od výkonu na hřídeli, který bere v úvahu pouze zatížení v provozním režimu. Při spouštění jakéhokoli elektromotoru dochází ke skoku v síle proudu, potažmo výkonu. Tato startovací špička musí být při výpočtu zohledněna, takže instalovaný výkon elektromotoru bude:

Ny = K NB, kde K je bezpečnostní faktor rozběhového momentu.

Hodnoty bezpečnostních faktorů pro různé výkony hřídele jsou uvedeny v tabulce 2.

Tabulka 2

Pokud je jednotka instalována v místnosti, ve které může teplota vzduchu z různých důvodů dosáhnout +40°C, pak by měl být parametr Ny zvýšen o 10% a při +50°C by měl být instalovaný výkon o 25% vyšší než vypočítaný jeden. Nakonec je tento parametr elektromotoru převzat z katalogu výrobce s výběrem nejbližšího vyšší hodnotu do vypočteného Ny s výpočtem všech rezerv. Dmychadlo se zpravidla instaluje před výměník tepla, který ohřívá vzduch pro další přívod do areálu. Poté se elektromotor spustí a bude pracovat ve studeném vzduchu, což je z hlediska spotřeby energie ekonomičtější.

Dmychadla různých velikostí mohou být vybavena elektromotory různého výkonu v závislosti na požadovaném tlaku. Každý model jednotky má své vlastní aerodynamické charakteristiky, které výrobní závod odráží ve svém katalogu v grafické podobě. Faktor účinnosti je proměnná hodnota pro různé provozní podmínky; lze jej nakonec určit z grafických charakteristik ventilátoru na základě dříve vypočítaných hodnot produktivity, průtoku a instalovaného výkonu.

Hlavním úkolem výpočtu a výběru ventilátoru je splnit požadavky na pohyb požadované množství vzduchu, s přihlédnutím k odporu sítě vzduchovodů, při dosažení maximální hodnoty účinnosti jednotky.

Stručný popis odstředivé ventilátory

Radiální ventilátory patří do kategorie dmychadel s největší rozmanitostí provedení. Kola ventilátoru mohou mít lopatky zakřivené jak dopředu, tak dozadu vzhledem ke směru otáčení kola. Zcela běžné jsou ventilátory s radiálními lopatkami.

Při návrhu je třeba vzít v úvahu, že ventilátory s lopatkami dozadu jsou ekonomičtější a méně hlučné.

Účinnost ventilátoru se zvyšuje s rostoucí rychlostí a pro kola kónický tvar s lopatkami dozadu může dosáhnout hodnoty 0,9.

S přihlédnutím moderní požadavky Pro dosažení úspor energie při navrhování instalací ventilátorů je třeba se zaměřit na konstrukce ventilátorů, které odpovídají osvědčeným aerodynamickým návrhům Ts4-76, 0,55-40 a jim podobným.

Dispoziční řešení určují účinnost instalace ventilátoru. U monoblokové konstrukce (kolo na elektrické hnací hřídeli) má účinnost maximální hodnotu. Použití pojezdového ústrojí v konstrukci (kolo na vlastní hřídeli v ložiskách) snižuje účinnost přibližně o 2 %. Pohon klínovým řemenem ve srovnání se spojkou dále snižuje účinnost minimálně o další 3 %. Rozhodnutí o návrhu závisí na tlaku a rychlosti ventilátoru.

Podle vyvinutý nadměrný tlak Univerzální vzduchové ventilátory se dělí do následujících skupin:

1. vysokotlaké ventilátory (do 1 kPa);

2. středotlaké ventilátory (13 kPa);

3. fanoušci nízký tlak(312 kPa).

Některé specializované vysokotlaké ventilátory mohou dosahovat tlaků až 20 kPa.

Na základě rychlosti (specifické rychlosti) jsou univerzální ventilátory rozděleny do následujících kategorií:

1. vysokorychlostní ventilátory (11 n s 30);

2. středorychlostní ventilátory (30 n s 60);

3. vysokorychlostní ventilátory (60 n s 80).

Konstrukční řešení závisí na průtoku požadovaném konstrukčním úkolem. Pro velké průtoky mají ventilátory dvojitá sací kola.

Navržený výpočet patří do konstrukční kategorie a je proveden metodou postupných aproximací.

Kurzy lokální odpor průtoková dráha, koeficienty změny otáček a lineární rozměrové poměry se nastavují v závislosti na návrhovém tlaku ventilátoru s následným ověřením. Kritériem pro správný výběr je, aby vypočítaný tlak ventilátoru odpovídal zadané hodnotě.

Aerodynamický výpočet odstředivý ventilátor

Pro výpočet jsou určeny následující:

1. Poměr průměrů oběžného kola

2. Poměr průměrů oběžného kola na výstupu a vstupu plynu:

Pro vysokotlaké ventilátory jsou zvoleny nižší hodnoty.

3. Koeficienty ztráty hlavy:

a) na vstupu do oběžného kola:

b) na lopatkách oběžného kola:

c) při otáčení toku na pracovní lopatky:

d) ve spirálovém výstupu (pouzdro):

Menší hodnoty in, lop, pov, k odpovídají nízkotlakým ventilátorům.

4. Koeficienty změny rychlosti jsou vybrány:

a) ve spirálovém výstupu (pouzdře)

b) na vstupu do oběžného kola

c) v pracovních kanálech

5. Vypočítá se koeficient tlakové ztráty redukovaný na rychlost proudění za oběžným kolem:

6. Z podmínky minimální tlakové ztráty ve ventilátoru se určí koeficient Rв:

7. Úhel proudění na vstupu oběžného kola je zjištěn:

8. Vypočítá se rychlostní poměr

9. Koeficient teoretického tlaku se stanoví z podmínky maximální hydraulické účinnosti ventilátoru:

10. Je zjištěna hodnota hydraulické účinnosti. větrák:

11. Úhel výstupu proudění z oběžného kola je určen při optimální hodnotě G:

kroupy .

12. Požadovaná obvodová rychlost kola na výstupu plynu:

Paní .

kde [kg/m3] je hustota vzduchu za podmínek sání.

13. Potřebný počet otáček oběžného kola se stanoví za přítomnosti hladkého vstupu plynu do oběžného kola

RPM .

Zde 0 = 0,91,0 je koeficient vyplnění průřezu aktivním průtokem. Jako první aproximaci může být vzato rovno 1,0.

Provozní otáčky hnacího motoru jsou převzaty z řady hodnot frekvence typických pro elektrické pohony ventilátorů: 2900; 1450; 960; 725.

14. O.D oběžné kolo:

15. Vstupní průměr oběžného kola:

Pokud se skutečný poměr průměrů oběžného kola blíží dříve akceptovanému poměru, pak se ve výpočtu neprovádějí žádné úpravy. Pokud je hodnota větší než 1m, pak je třeba počítat s ventilátorem s oboustranným sáním. V tomto případě by měla být do receptur nahrazena polovina krmiva 0,5 Q.

Prvky rychlostního trojúhelníku, když plyn vstupuje do lopatek rotoru

16. Je zjištěna obvodová rychlost kola na vstupu plynu

Paní .

17. Rychlost plynu na vstupu do oběžného kola:

Paní .

Rychlost S 0 by neměla překročit 50 m/s.

18. Rychlost plynu před lopatkami oběžného kola:

Paní .

19. Radiální průmět rychlosti plynu na vstupu do lopatek oběžného kola:

Paní .

20. Projekce vstupní rychlosti proudění do směru obvodové rychlosti se bere jako nulová, aby byl zajištěn maximální tlak:

S 1u = 0.

Od S 1r= 0, pak 1 = 90 0, to znamená, že vstup plynu k lopatkám rotoru je radiální.

21. Relativní rychlost vstupu plynu do lopatek rotoru:

Na základě vypočtených hodnot S 1 , U 1, 1, 1, 1 je vytvořen trojúhelník rychlostí, jak plyn vstupuje do rotorových listů. Při správném výpočtu rychlostí a úhlů by se měl trojúhelník uzavřít.

Prvky rychlostního trojúhelníku při výstupu plynu z lopatek rotoru

22. Radiální průmět rychlosti proudění za oběžné kolo:

Paní .

23. Projekce absolutní výstupní rychlosti plynu na směr obvodové rychlosti na věnce oběžného kola:

24. Absolutní rychlost plynu za oběžným kolem:

Paní .

25. Relativní rychlost výstupu plynu z lopatek rotoru:

Na základě získaných hodnot S 2 , S 2u ,U Jak je znázorněno na obr. 2, 2, 2, je zkonstruován rychlostní trojúhelník, když plyn vystupuje z oběžného kola. Při správném výpočtu rychlostí a úhlů by se měl uzavřít i rychlostní trojúhelník.

26. Pomocí Eulerovy rovnice se kontroluje tlak vytvářený ventilátorem:

Vypočítaný tlak se musí shodovat s návrhovou hodnotou.

27. Šířka lopatek na vstupu plynu do oběžného kola:

zde: UT = 0,020,03 - koeficient úniku plynu mezerou mezi kolem a sacím potrubím; u1 = 0,91,0 - faktor plnění vstupní části pracovních kanálů s aktivním průtokem.

28. Šířka lopatek na výstupu plynu z oběžného kola:

kde u2 = 0,91,0 je aktivní faktor plnění průtoku výstupní části pracovních kanálů.

Stanovení montážních úhlů a počtu lopatek oběžného kola

29. Úhel instalace lopatky na vstupu průtoku do kola:

Kde i- úhel náběhu, jehož optimální hodnoty leží v rozmezí -3+50.

30. Úhel instalace lopatky na výstupu plynu z oběžného kola:

kde je úhel zpoždění proudění v důsledku vychýlení proudění v šikmé části mezilopatkového kanálu. Optimální hodnoty se obvykle berou z intervalu na = 24 0 .

31. Průměrný úhel instalace čepele:

32. Počet pracovních nožů:

Zaokrouhlete počet lopatek na sudé číslo.

33. Dříve přijatý úhel zpoždění průtoku je objasněn podle vzorce:

Kde k= 1.52.0 s dozadu zahnutými lopatkami;

k= 3,0 s radiálními lopatkami;

k= 3.04.0 s dopředu zahnutými lopatkami;

Upravená hodnota úhlu by se měla blížit přednastavené hodnotě. V opačném případě byste měli nastavit novou hodnotu u

Stanovení výkonu hřídele ventilátoru

34. Celková účinnost ventilátoru: 78,80

kde mech = 0,90,98 - mechanická účinnost. větrák;

0,02 - množství úniku plynu;

d = 0,02 - koeficient ztráty výkonu v důsledku tření oběžného kola o plyn (tření disku).

35. Požadovaný výkon na hřídeli motoru:

25,35 kW.

Profilování lopatek oběžného kola

Nejčastěji používané čepele jsou ty, které jsou naznačeny v kruhovém oblouku.

36. Poloměr kotouče:

37. Poloměr středů zjistíme pomocí vzorce:

R c =, m.

Profil lopatky může být také konstruován podle obr. 3.

Rýže. 3. Profilování lopatek oběžného kola ventilátoru

Výpočet a profilování spirálového ohybu

U odstředivého ventilátoru má vývod (voluta) konstantní šířku B, výrazně přesahující šířku oběžného kola.

38. Šířka hlemýždě se volí konstruktivně:

V 2b 1 = 526 mm.

Obrys výstupu nejčastěji odpovídá logaritmické spirále. Jeho stavba se provádí přibližně podle pravidla designového čtverce. V tomto případě strana čtverce Ačtyřikrát menší otevření spirálového pouzdra A.

39. Hodnota A se určí ze vztahu:

kde je průměrná rychlost plynu na výstupu z kochley S a zjistí se ze vztahu:

S a =(0,60,75)* S 2u= 33,88 m/s.

A = A/4 =79,5 mm.

41. Určíme poloměry oblouků kružnic tvořících spirálu. Počáteční kruh pro vytvoření kochleární spirály je kruh o poloměru:

Poloměry otevření hlemýždě R 1 , R 2 , R 3 , R 4 se zjistí pomocí vzorců:

R 1 = R H+=679,5+79,5/2=719,25 mm;

R 2 = R 1 + A= 798,75 mm;

R 3 = R 2 + a= 878,25 mm;

R 4 = R 3 + A= 957,75 mm.

Konstrukce kochley se provádí v souladu s Obr. 4.

Rýže. 4.

V blízkosti oběžného kola se výstup mění v tzv. jazýček, který odděluje toky a snižuje úniky uvnitř výstupu. Část výstupu ohraničená jazýčkem se nazývá výstupní část skříně ventilátoru. Délka vývodu C určuje plochu výstupu ventilátoru. Výstupní část ventilátoru je pokračováním výfuku a plní funkce zakřiveného difuzoru a výtlačného potrubí.

Poloha kola ve spirálovém výstupu je nastavena na základě minimálních hydraulických ztrát. Pro snížení ztrát z tření disku je kolo posunuto k zadní stěně vývodu. Mezera mezi hlavním kotoučem kola a zadní stěna výfuk (ze strany pohonu) na jedné straně a kolo a jazyk na straně druhé je určen aerodynamickým designem ventilátoru. Takže například pro schéma Ts4-70 jsou 4 a 6,25%.

Profilování sacího potrubí

Optimální tvar sacího potrubí odpovídá zužujícím se úsekům podél proudu plynu. Zúžení proudění zvyšuje jeho rovnoměrnost a podporuje zrychlení při vstupu do lopatek oběžného kola, což snižuje ztráty při dopadu proudění na okraje lopatek. Nejlepší výkon má hladký matoucí prvek. Rozhraní konfuzoru s kolečkem by mělo zajistit minimum úniků plynu z výtlaku do sání. Velikost úniku je dána mezerou mezi výstupní částí konfuzoru a vstupem do kola. Z tohoto hlediska by mezera měla být minimální, její skutečná hodnota by měla záviset pouze na velikosti možného radiálního házení rotoru. Pro aerodynamický design Ts4-70 je tedy velikost mezery 1 % vnějšího průměru kola.

Hladký zmatovač má nejlepší výkon. Ve většině případů však stačí obyčejný rovný zmatňovač. Vstupní průměr konfuzoru musí být 1,32,0 krát větší než průměr sacího otvoru kola.

Ministerstvo školství a vědy Ruské federace

Federální státní autonomní vzdělávací instituce vyššího odborného vzdělávání „Uralská federální univerzita pojmenovaná po prvním prezidentovi Ruska B.N. Jelcin"

Katedra průmyslové tepelné energetiky

PROJEKT KURZU

v disciplíně: „Tepelné motory a kompresory“

na téma: „Výpočet konzolového radiálního ventilátoru“

Student Yakov D.V.

Skupina EN-390901

Učitel Kolpakov A.S.

Jekatěrinburg 2011

1. Počáteční údaje

Výsledky výpočtu

Stručná charakteristika radiálních ventilátorů

Aerodynamický výpočet radiálního ventilátoru

Mechanický výpočet

Výběr pohonu ventilátoru

Reference

1. Počáteční údaje

Tabulka 1.

	Jméno		Jednotka měřeno
	Výkon ventilátoru		tisíc m3/hod
	Celkový tlak ventilátoru
	Parametry plynu na vstupu do jednotky:
	Absolutní tlak
	Teplota
	Hustota
	Molekulová hmotnost plynu
	Přijímaný systém počátečních koeficientů:

	Koeficienty ztráty hlavy:
	Na vstupu do oběžného kola
	Na lopatkách oběžného kola
	Při otáčení toku na pracovní lopatky

	Koeficienty změny rychlosti:
	Ve spirálovém výstupu (pouzdro)
	Na vstupu do oběžného kola

Pracovní tekutinou ve všech navrhovaných možnostech pro výpočet odstředivého ventilátoru je vzduch.

2. Výsledky výpočtu

Tabulka 2

Jméno		Jednotka měřeno
Typ ventilátoru	Typ konzole
Hydraulická účinnost
Mechanická účinnost
Celková účinnost
Výkon hřídele jednotky
Rychlost
Geometrie průtokové části jednotky:
Průměr vůle vstupního kola
Vstupní průměr kotouče
Poměr lumenů a průměrů vtoků
Průměr hřídele
Průměr kola
Poměr výstupního a vstupního průměru (kolový modul)
Šířka vstupního kola
Šířka výstupního kola
Úhel vstupní lopatky
Výstupní úhel čepele
Počet lopatek kol
Prvky rychlostního trojúhelníku na vstupu oběžného kola:
Vstupní rychlost oběžného kola
Rychlost vstupu plynu do lopatek
Obvodová rychlost

Úhel vstupu toku k lopatkám kol
Prvky rychlostního trojúhelníku na výstupu z oběžného kola:
Výstupní rychlost oběžného kola
Obvodová rychlost
Relativní průtok
Víření toku
Rychlostní poměr C2r/U2
Úhel proudění opouštějícího kolo
Profilování lopatek oběžného kola kruhovým obloukem
Poloměr středů kružnic
Poloměr obvodu profilu čepele

. Stručná charakteristika radiálních ventilátorů

Při návrhu je třeba vzít v úvahu, že ventilátory s lopatkami dozadu jsou ekonomičtější a méně hlučné.

Účinnost ventilátoru se zvyšuje se zvyšující se rychlostí a u kuželových kol se zpětnými lopatkami může dosáhnout hodnoty ~0,9.

S ohledem na moderní požadavky na úsporu energie je třeba se při navrhování instalací ventilátorů zaměřit na provedení ventilátorů, které odpovídají osvědčeným aerodynamickým návrhům Ts4-76, 0,55-40 a jim podobným.

Podle vyvinutého přetlaku se ventilátory pro všeobecné použití dělí do následujících skupin:

vysokotlaké ventilátory (do 1 kPa);

Středotlaké ventilátory (1¸3 kPa);

Nízkotlaké ventilátory (3¸12 kPa).

Některé specializované vysokotlaké ventilátory mohou dosahovat tlaků až 20 kPa.

Na základě rychlosti (specifické rychlosti) jsou univerzální ventilátory rozděleny do následujících kategorií:

Vysokorychlostní ventilátory (11<n s<30);

Středněrychlostní ventilátory (30<n s<60);

Vysokorychlostní ventilátory (60<n s<80).

Konstrukční řešení závisí na průtoku požadovaném konstrukčním úkolem. Pro velké průtoky mají ventilátory dvojitá sací kola.

Navržený výpočet patří do konstrukční kategorie a je proveden metodou postupných aproximací.

Koeficienty lokálního odporu průtokové cesty, koeficienty změny otáček a poměry lineárních rozměrů se nastavují v závislosti na návrhovém tlaku ventilátoru s následným ověřením. Kritériem pro správný výběr je, aby vypočítaný tlak ventilátoru odpovídal zadané hodnotě.

4. Aerodynamický výpočet radiálního ventilátoru

Pro výpočet jsou určeny následující:

Poměr průměru oběžného kola

Poměr průměrů oběžného kola na výstupu plynu a vstupu plynu:

Pro vysokotlaké ventilátory jsou zvoleny nižší hodnoty.

Koeficienty ztráty hlavy:

a) na vstupu do oběžného kola:

b) na lopatkách oběžného kola:

c) při otáčení toku na pracovní lopatky:

;

d) ve spirálovém výstupu (pouzdro):

Menší hodnoty x v, x prokreslit, x pov, x odpovídají nízkotlakým ventilátorům.

Koeficienty změny rychlosti jsou vybrány:

a) ve spirálovém výstupu (pouzdře)

b) na vstupu do oběžného kola

;

c) v pracovních kanálech

Z podmínky minimální tlakové ztráty ve ventilátoru se určí koeficient R PROTI:

Úhel proudění na vstupu oběžného kola je:

, st.

Vypočítá se rychlostní poměr

Koeficient teoretického tlaku se stanoví z podmínky maximální hydraulické účinnosti ventilátoru:

Je zjištěna hodnota hydraulické účinnosti. větrák:

11. Stanoví se úhel výstupu proudění z oběžného kola na optimální hodnotu h G:

, kroupy .

Požadovaná obvodová rychlost kola na výstupu plynu:

, m/s .

Kde r[kg/m3] - hustota vzduchu za podmínek sání.

Požadovaný počet otáček oběžného kola je stanoven za přítomnosti hladkého vstupu plynu do oběžného kola

, ot./min .

Zde m 0 =0,9¸1,0 - koeficient zaplnění úseku aktivním průtokem. Jako první aproximaci může být vzato rovno 1,0.

Provozní otáčky hnacího motoru jsou převzaty z řady hodnot frekvence typických pro elektrické pohony ventilátorů: 2900; 1450; 960; 725.

Vnější průměr oběžného kola:

, mm .

Vstupní průměr oběžného kola:

, mm .

Prvky rychlostního trojúhelníku, když plyn vstupuje do lopatek rotoru

16. Je zjištěna obvodová rychlost kola na vstupu plynu

, m/s .

Rychlost plynu na vstupu oběžného kola:

, m/s .

Rychlost S 0 by neměla překročit 50 m/s.

Rychlost plynu před lopatkami oběžného kola:

, m/s .

Radiální průmět rychlosti plynu na vstupu do lopatek oběžného kola:

Paní .

Předpokládá se, že projekce vstupní rychlosti proudění do směru obvodové rychlosti je nulová, aby byl zajištěn maximální tlak:

S 1u = 0.

Od S 1r= 0, tedy A 1 = 90 0, to znamená, že vstup plynu k lopatkám rotoru je radiální.

Relativní rychlost vstupu plynu do lopatek rotoru:

w 1 =, m/s.

Na základě vypočtených hodnot S 1 , U 1 , w 1 , A 1 , b Na obr. 1 je zkonstruován rychlostní trojúhelník, když plyn vstupuje do rotorových listů. Při správném výpočtu rychlostí a úhlů by se měl trojúhelník uzavřít.

Prvky rychlostního trojúhelníku při výstupu plynu z lopatek rotoru

22. Radiální průmět rychlosti proudění za oběžné kolo:

, m/s .

Projekce absolutní výstupní rychlosti plynu na směr obvodové rychlosti na věnce oběžného kola:

Absolutní rychlost plynu za oběžným kolem:

, m/s .

Relativní rychlost výstupu plynu z lopatek rotoru:

Na základě získaných hodnot S 2 , S 2u ,U 2 , w 2 , b 2 je zkonstruován rychlostní trojúhelník, když plyn vystupuje z oběžného kola. Při správném výpočtu rychlostí a úhlů by se měl uzavřít i rychlostní trojúhelník.

Pomocí Eulerovy rovnice se kontroluje tlak vytvářený ventilátorem:

Pa .

Vypočítaný tlak se musí shodovat s návrhovou hodnotou.

Šířka lopatek na vstupu plynu do oběžného kola:

, mm,

Zde: A UT = 0,02¸0,03 - koeficient úniku plynu mezerou mezi kolem a sací trubkou; m u1 = 0,9¸1,0 - faktor plnění vstupní části pracovních kanálů s aktivním průtokem.

Šířka lopatek na výstupu plynu z oběžného kola:

, mm,

Kde mu2= 0,9¸1,0 - faktor plnění výstupní části pracovních kanálů s aktivním průtokem.

Stanovení montážních úhlů a počtu lopatek oběžného kola

29. Úhel instalace lopatky na vstupu průtoku do kola:

, krupobití,

Kde i- úhel náběhu, jehož optimální hodnoty leží v rozmezí -3¸+50.

Úhel instalace lopatky na výstupu plynu z oběžného kola:

, krupobití,

Průměrný montážní úhel čepele:

, st.

Počet pracovních nožů:

Zaokrouhlete počet lopatek na sudé číslo.

Dříve přijatý úhel zpoždění průtoku je objasněn pomocí vzorce:

Kde k= 1,5¸2,0 s dozadu zahnutými čepelemi;

k= 3,0 s radiálními lopatkami;

k= 3,0¸4,0 s dopředu zahnutými lopatkami;

b 2l = ;

s =b 2l - b 2 =2

Upřesněná hodnota úhlu s by se měla blížit přednastavené hodnotě. V opačném případě byste měli nastavit novou hodnotu σ .

Stanovení výkonu hřídele ventilátoru

34. Celková účinnost ventilátoru: 78,80

Kde h mech = 0,9¸0,98 - mechanická účinnost větrák;

0,02 - množství úniku plynu;

A d = 0,02 - koeficient ztráty výkonu v důsledku tření oběžného kola o plyn (tření disku).

Požadovaný výkon na hřídeli motoru:

=25,35 kW.

Profilování lopatek oběžného kola

Nejčastěji používané čepele jsou ty, které jsou naznačeny v kruhovém oblouku.

Poloměr kotouče kola:

, m.

Poloměr středů zjistíme pomocí vzorce:

ts = , m.

Profil lopatky může být také konstruován podle obr. 3.

Rýže. 3. Profilování lopatek oběžného kola ventilátoru

Výpočet a profilování spirálového ohybu

U odstředivého ventilátoru má vývod (voluta) konstantní šířku B, výrazně přesahující šířku oběžného kola.

Šířka šneka je zvolena konstruktivně:

V»2 b 1 = 526 mm.

39. Velikost A určeno ze vztahu:

, m.

kde je průměrná rychlost plynu na výstupu z kochley S a zjistí se ze vztahu:

S a =(0,6¸0,75)* S 2u= 33,88 m/s.

A = A/4 =79,5 mm.

Určíme poloměry oblouků kružnic tvořících spirálu. Počáteční kruh pro vytvoření kochleární spirály je kruh o poloměru:

, mm.

Poloměry otevření hlemýždě R 1 , R 2 , R 3 , R 4 se zjistí pomocí vzorců:

1 = R H+=679,5+79,5/2=719,25 mm;

R 2 = R 1 + A= 798,75 mm;

R3 = R2 + a= 878,25 mm; 4 = R 3 + A= 957,75 mm.

Konstrukce kochley se provádí v souladu s Obr. 4.

Rýže. 4. Profilování spirály ventilátoru metodou design square

Poloha kola ve spirálovém výstupu je nastavena na základě minimálních hydraulických ztrát. Pro snížení ztrát z tření disku je kolo posunuto k zadní stěně vývodu. Mezera mezi hlavním diskem kola a zadní výstupní stěnou (strana pohonu) na jedné straně a kolem a jazykem na straně druhé je dána aerodynamickou konstrukcí ventilátoru. Takže například pro schéma Ts4-70 jsou 4 a 6,25%.

Profilování sacího potrubí

Optimální tvar sacího potrubí odpovídá zužujícím se úsekům podél proudu plynu. Zúžení proudění zvyšuje jeho rovnoměrnost a podporuje zrychlení při vstupu do lopatek oběžného kola, což snižuje ztráty při dopadu proudění na okraje lopatek. Hladký zmatovač má nejlepší výkon. Rozhraní konfuzoru s kolečkem by mělo zajistit minimum úniků plynu z výtlaku do sání. Velikost úniku je dána mezerou mezi výstupní částí konfuzoru a vstupem do kola. Z tohoto hlediska by mezera měla být minimální, její skutečná hodnota by měla záviset pouze na velikosti možného radiálního házení rotoru. Pro aerodynamický design Ts4-70 je tedy velikost mezery 1 % vnějšího průměru kola.

Hladký zmatovač má nejlepší výkon. Ve většině případů však stačí obyčejný rovný zmatňovač. Vstupní průměr konfuzoru musí být 1,3 až 2,0 krát větší než průměr sacího otvoru kola.

. Mechanický výpočet

pohon kola lopatky ventilátoru

1. Zkušební výpočet lopatek oběžného kola na pevnost

Když ventilátor běží, lopatky nesou tři typy zatížení:

· odstředivé síly vlastní hmoty;

· tlakový rozdíl mezi pohybujícím se médiem na pracovní a zadní straně čepele;

· reakce deformujícího se hlavního a krycího kotouče.

V praxi se nepočítá se zatížením druhého a třetího typu, protože tato zatížení jsou podstatně menší než zatížení od odstředivých sil.

Při výpočtu je lopatka uvažována jako nosník pracující v ohybu. Přibližné ohybové napětí v čepeli lze vypočítat pomocí vzorce:

s il = = 779 kg/cm 2 ,

Kde R 1 a b 1 - poloměr sacího kola a tloušťka lopatky, resp. mm.

Zkušební výpočet pevnosti hlavního kotouče oběžného kola

Při návrhu oběžných kol je tloušťka kotoučů přiřazena konstruktérem, následuje kontrola napětí výpočtem.

U jednoduchých sacích kol lze maximální hodnotu tangenciálního napětí zkontrolovat pomocí vzorce:

s τ = kg/cm2

Kde G l je celková hmotnost lopatek, kg;

δ / - tloušťka disku, mm;

n 0 - počet otáček, ot./min.

l = =110 kg,

Kde ρ = 7850 kg/m 3 .

Kurzy k 1 a k 2 jsou určeny nomogramem (obr. 5).

Rýže. 5. Nomogram pro stanovení koeficientů k 1 a k 2

Výsledné napětí by nemělo překročit mez kluzu oceli [ sτ] = 2400 kg/cm 2 .

6. Výběr pohonu ventilátoru

K pohonu ventilátorů konzolového typu se používají především asynchronní elektromotory řady 4A a jejich obdoby jiných řad. Při výběru elektromotoru se řídí rychlostí otáčení ventilátoru a jeho výkonem. V tomto případě je nutné počítat s potřebou výkonové rezervy, aby nedocházelo k poruše motoru při startu, kdy vznikají velké startovací proudy. Bezpečnostní faktor ventilátorů pro všeobecné použití = 1,05¸1,2 je zvolen na základě hodnoty výkonu ventilátoru. Vyšší hodnoty koeficientu odpovídají nižším hodnotám výkonu.

U ventilátorů se výkon pohonu volí s ohledem na faktory tlakové bezpečnosti k d = 1,15 a přísun k n = 1,1. Výkonová rezerva motoru k N=1,05.

Výběr elektromotorů se provádí podle katalogů a referenčních knih. Vybíráme elektromotor AIR180M4 s rychlostí otáčení 1500 ot/min a výkonem 30 kW.

Tovární označení	Typ elektromotor/motor	Instalováno výkon motoru	kW	Spotřeba výkon kW	Dodávka tisíc m3/h	Davl. anoPa

Rozměry (LхВхН), mm

VDN10-1500 ot./min

7. Reference

1. Solomachova T.S., Chebysheva K.V. Odstředivé ventilátory. Aerodynamické konstrukce a charakteristiky: Příručka. M.: Strojírenství, 1980. 176 s.

Vachvakhov G.G. Úspora energie a spolehlivost instalací ventilátorů. M.: Stroyizdat, 1989. 176 s.

Aerodynamický výpočet kotlových instalací (normativní metoda). / Ed. S.I. Močana. L.: Energie, 1977. 256 s.

Tažné stroje: Katalog. "Sibenergomash" 2005.

Elektrotechnická referenční kniha Alijev Větrání průmyslových prostor je nutností, která pomáhá chránit zdraví pracovníků a zajišťuje nepřetržitý provoz dílny. K čištění vzduchu od různých nečistot, kovových a dřevěných hoblin, prachu a nečistot se nejčastěji používají výkonné větrací jednotky " šneci

" Konstrukce těchto jednotek zahrnuje několik ventilátorů různého výkonu, a proto se „šnek“ dokáže vypořádat s téměř jakýmkoli kontaminantem.

Princip fungování

Název kapuce „šnek“ pochází z designových prvků a vzhledu ventilace. Svým tvarem opravdu připomíná zkroucenou šnečí ulitu. Princip fungování takového systému je velmi jednoduchý. Je založen na odstředivé síle generované turbínovým kolem. V důsledku toho se do sacího potrubí dostávají kontaminované vzduchové hmoty, které jsou po průchodu čisticím systémem vráceny zpět do místnosti nebo vypouštěny ven.

Digestoře - šneci se mohou lišit v provozním tlaku. Každý typ má svá vlastní doporučení pro použití, a to:

Nízkotlaké ventilátory - až 100 kg/m2. Tyto návrhy lze použít v domácích i průmyslových prostorách. Jsou kompaktní a při instalaci nevyžadují další práci.
Středotlaké ventilátory – až 300 kg/m2. Pro takové systémy je relevantní průmyslové použití. Dobře si poradí s různými nečistotami.
Vysokotlaké ventilátory – až 1200 kg/m2. Takové ventilátory jsou instalovány v nebezpečných průmyslových odvětvích, laboratořích a lakovnách.

V závislosti na specifikách výroby si můžete pořídit ohnivzdorné, korozivzdorné nebo dokonce nevýbušné modely. Cena takových výrobků může být výrazně vyšší, ale bezpečnost při výrobě by měla být na prvním místě.

Také „šneci“ lze rozdělit na vstupní a výstupní. Spojením dvou spirál různého typu do jednoho systému snadno vytvoříte přívodní a odvodní systém, který bude nejen odvádět znečištěné vzduchové masy, ale také přivádět do místnosti čistý vzduch. Kromě toho lze tento výfukový systém použít také jako prostorové vytápění během chladného období.

Provozní omezení

Navzdory síle a spolehlivosti průmyslových „šneků“ existují určitá omezení pro jejich použití. Takže odstředivé ventilátory, běžně nazývané „šneci“, se nedoporučuje instalovat, pokud:

Ve vzduchu jsou suspenze s lepkavou konzistencí více než 10 mg/metr krychlový.
V místnosti jsou částice výbušných látek.
Teplota v místnosti je mimo rozsah -40 až +45°C.

Navíc je racionální používat ventilaci hlemýžďů ve velkých místnostech v každodenním životě, je lepší instalovat taková zařízení do ventilačních šachet, kam vstupuje veškerý odpadní vzduch z domu.

Vhodnost pro domácí použití

Nejčastěji se „šnek“ pro větrání používá v průmyslových prostorách nebo v domácích truhlárnách, lakovacích kabinách apod. Takové větrání není vhodné instalovat přímo v obytných prostorách. Koneckonců, „šnek“ je nenápadné a poměrně velké zařízení, které může zkazit celkový design kuchyně. Kromě toho je tento typ ventilace poměrně hlučný a při použití doma může způsobit značné nepohodlí.

DIY šnek

Pro domácí použití můžete větrání provést vlastníma rukama. Takový design se samozřejmě bude lišit od průmyslové instalace, ale pomůže výrazně ušetřit peníze na nákup ventilace. Stojí za zmínku, že vysoce kvalitní středně výkonný šnek ve specializovaných prodejnách stojí kolem 20 tisíc rublů, a proto pro mnohé zůstává otázka relevantní: jak udělat větrání vlastníma rukama .
Design těla podomácku vyrobeného šneka zahrnuje nejčastěji dvě části - plochu pro umístění motoru a plochu s ofukovacími lopatkami. Většina náhradních dílů bude muset být zakoupena ve specializovaných prodejnách, ale tyto náklady budou výrazně nižší, než když si koupíte hotovou ventilaci. Budete tedy potřebovat:

Rám. Můžete si ho koupit v železářství. Je lepší dát přednost kovovému výrobku.
Motor. Prodává se na trzích a v obchodech s elektrickým zbožím.
Oběžné kolo. Lze zakoupit v prodejnách náhradních dílů pro elektrospotřebiče.
Větrák. Prodává se v každém obchodě s domácí ventilační technikou.

Vytvoření ventilační jednotky s vlastními rukama začíná výpočty. Aby bylo použití spirální ventilace efektivní, je potřeba správně spočítat výkon a velikost motoru. Při instalaci zařízení je třeba věnovat zvláštní pozornost spolehlivosti upevnění ventilátoru a oběžného kola. Při silném proudění vzduchu se tyto součásti mohou uvolnit a odskočit, což vždy povede k poškození ventilace. Všechny díly včetně karoserie musí být vyrobeny z ohnivzdorných materiálů.

Schéma ventilačního "šneka"

Je třeba poznamenat, že vlastní montáž takové kapoty lze provést pouze tehdy, pokud máte určité znalosti. Pokud si nejste jisti, že zařízení, které jste si sami smontovali, je zcela bezpečné, je lepší se poradit s odborníkem, který dokáže posoudit správnost vaší montáže. Pokud nemáte dovednosti k montáži elektrických konstrukcí, je lepší koupit hotové zařízení.