Havalandırma və kondisioner sistemlərinin səsin zəiflədilməsinin layihələndirilməsi üçün əsas akustik hesablamadır - hər hansı bir obyektin ventilyasiya layihəsinə məcburi tətbiq. Belə bir hesablamanın əsas vəzifələri aşağıdakılardır: dizayn nöqtələrində havanın oktava spektrinin, konstruktiv ventilyasiya səs-küyünün müəyyən edilməsi və bu spektri icazə verilən spektrə uyğun olaraq müqayisə etməklə onun tələb olunan azaldılması. gigiyena standartları. Tələb olunan səs-küyün azaldılmasını təmin etmək üçün tikinti və akustik tədbirlər seçildikdən sonra, bu tədbirlərin effektivliyi nəzərə alınmaqla, eyni dizayn nöqtələrində gözlənilən səs təzyiqi səviyyələrinin yoxlama hesablanması aparılır.

Akustik hesablamalar üçün ilkin məlumatlar avadanlığın səs-küy xüsusiyyətləridir - həndəsi orta tezliklər 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz olan oktava zolaqlarında səs güc səviyyələri (SPL). Göstərici hesablamalar üçün səs-küy mənbələrinin dBA-da düzəldilmiş səs gücü səviyyələrindən istifadə edilə bilər.

Hesablama nöqtələri insan yaşayış yerlərində, xüsusən də fanın quraşdırılması yerində (ventilyasiya kamerasında) yerləşir; fan quraşdırma sahəsinə bitişik otaqlarda və ya ərazilərdə; havalandırma sistemi ilə xidmət edilən otaqlarda; hava kanallarının tranzit keçdiyi otaqlarda; havanın qəbulu və ya çıxarılması və ya yalnız resirkulyasiya üçün havanın qəbulu üçün cihazın ərazisində.

Dizayn nöqtəsi fanın quraşdırıldığı otaqdadır

Ümumiyyətlə, otaqda səs təzyiqinin səviyyəsi mənbənin səs gücündən və səs-küy emissiyasının istiqamətləndirici amilindən, səs-küy mənbələrinin sayından, mənbəyə və onu əhatə edən bina strukturlarına nisbətən dizayn nöqtəsinin yerindən, ölçüsündən və akustikasından asılıdır. otağın keyfiyyətləri.

Quraşdırma yerində (ventilyasiya kamerasında) fan(lar) tərəfindən yaradılan oktava səs təzyiqi səviyyələri aşağıdakılara bərabərdir:

burada Фi səs-küy mənbəyinin istiqamət əmsalıdır (ölçüsüz);

S xəyali sferanın və ya onun bir hissəsinin sahəsidir, ətrafdakı mənbə və dizayn nöqtəsindən keçən, m 2;

B - otağın akustik sabiti, m2.

Hesablama məntəqələri binaya bitişik ərazidə yerləşir

Fan səs-küyü hava kanalından keçir və ventilyator binadan kənarda quraşdırıldıqda birbaşa ventilyator korpusunun divarları və ya açıq boru vasitəsilə barmaqlıq və ya şaft vasitəsilə ətrafdakı boşluğa yayılır.

Fandan dizayn nöqtəsinə qədər olan məsafə onun ölçülərindən çox böyükdürsə, səs-küy mənbəyi nöqtə mənbəyi hesab edilə bilər.

Bu halda, dizayn nöqtələrində oktava səs təzyiqi səviyyələri düsturla müəyyən edilir

burada L Pocti səs-küy mənbəyinin oktava səs gücü səviyyəsidir, dB;

∆L Pneti - nəzərdən keçirilən oktava diapazonunda hava kanalında səsin yayılma yolu boyunca səs gücü səviyyəsinin ümumi azalması, dB;

∆L ni - səs radiasiyasının istiqamətləndirici göstəricisi, dB;

r - səs-küy mənbəyindən hesablanmış nöqtəyə qədər olan məsafə, m;

W - səs radiasiyasının məkan bucağı;

b a - atmosferdə səsin zəifləməsi, dB/km.

Mühəndislik və İnşaat jurnalı, № 5, 2010
Kateqoriya: Texnologiyalar

Texnika elmləri doktoru, professor I.I.Bogolepov

GOU Sankt-Peterburq Dövlət Politexnik Universiteti
və GOU Sankt-Peterburq Dövlət Dəniz Texniki Universiteti;
Ustad A.A.
GOU Sankt-Peterburq Dövlət Politexnik Universiteti

Havalandırma və kondisioner sistemi (VAC) - kritik sistem müasir bina və tikililər üçün. Bununla birlikdə, lazımi keyfiyyətli havaya əlavə olaraq, sistem səs-küyü binalara nəql edir. Fandan və digər mənbələrdən gəlir, hava kanalı vasitəsilə yayılır və havalandırılan otağa radiasiya olunur. Səs-küy normal yuxu, təhsil prosesi, yaradıcı iş, yüksək məhsuldar əmək, düzgün istirahət, müalicə, qəbul ilə uyğun gəlmir. keyfiyyətli məlumat. IN tikinti kodları və Rusiyanın qaydalarına görə belə bir vəziyyət yaranıb. Köhnə SNiP II-12-77 "Səsdən qorunma" da istifadə olunan HVAC binalarının akustik hesablanması metodu köhnəlmişdir və buna görə də yeni SNiP 03/23/2003 "Səsdən qorunma" sənədinə daxil edilməmişdir. Belə ki, köhnə üsul köhnəlmişdir və ümumiyyətlə qəbul edilmiş yenisi hələ yoxdur. Aşağıda UHCR-nin akustik hesablanması üçün sadə bir təxmini metod təklif edirik müasir binalar, xüsusilə dəniz gəmilərində ən yaxşı istehsal təcrübəsindən istifadə etməklə hazırlanmışdır.

Təklif olunan akustik hesablama akustik cəhətdən dar boruda uzun səs yayılma xətləri nəzəriyyəsinə və praktiki olaraq diffuz səs sahəsi olan otaqlarda səs nəzəriyyəsinə əsaslanır. Səs təzyiqi səviyyələrini (bundan sonra SPL adlandırılacaq) və onların dəyərlərinin mövcud icazə verilən səs-küy standartlarına uyğunluğunu qiymətləndirmək məqsədi ilə həyata keçirilir. Aşağıdakı tipik bina qrupları üçün ventilyatorun (bundan sonra "maşın" adlandırılacaq) işləməsi səbəbindən UHVV-dən SPL-nin təyin edilməsini təmin edir:

1) maşının yerləşdiyi otaqda;

2) hava kanallarının tranzit keçdiyi otaqlarda;

3) sistemin xidmət göstərdiyi binalarda.

İlkin məlumatlar və tələblər

İnsan qavrayışı üçün ən vacib oktava tezlik diapazonları üçün insanların səs-küydən qorunmasının hesablanması, layihələndirilməsi və monitorinqi təklif olunur: 125 Hz, 500 Hz və 2000 Hz. 500 Hz oktava tezlik diapazonu 31,5 Hz - 8000 Hz səs-küy standartlaşdırılmış oktava tezlik diapazonu diapazonunda orta həndəsi qiymətdir. Daimi səs-küy üçün hesablama sistemdəki səs gücü səviyyələrinə (SPL) əsasən oktava tezlik diapazonlarında SPL-nin müəyyən edilməsini nəzərdə tutur. Ultrasəs və ultrasəsin dəyərləri ümumi nisbətlə əlaqələndirilir = - 10, burada - ultrasəs 2·10 N/m eşik dəyərinə nisbətən; - 10 Vt hədd dəyərinə nisbətən USM; - səs dalğalarının ön hissəsinin yayılma sahəsi, m.

SPL = + düsturu ilə səs-küy üçün qiymətləndirilən binaların dizayn nöqtələrində müəyyən edilməlidir, burada - səs-küy mənbəyinin SPL. Otağın içindəki səs-küyə təsirini nəzərə alan dəyər düsturla hesablanır:

harada - yaxın sahənin təsirini nəzərə alan əmsal; - səs-küy mənbəyindən şüalanmanın məkan bucağı, rad.; - eksperimental məlumatlardan götürülmüş radiasiya istiqamətlilik əmsalı (birinci yaxınlaşmaya, vahidə bərabərdir); - səs-küy emitentinin mərkəzindən hesablanmış nöqtəyə qədər m-də olan məsafə; = - otağın akustik sabiti, m; - otağın daxili səthlərinin orta səs udma əmsalı; - bu səthlərin ümumi sahəsi, m; - otaqda diffuz səs sahəsinin pozulmasını nəzərə alan əmsal.

Göstərilən dəyərlər, dizayn nöqtələri və icazə verilən səs-küy standartları müxtəlif binaların otaqları üçün SNiP 03/23/2003 "Səs-küydən Mühafizə" ilə tənzimlənir. Hesablanmış SPL dəyərləri göstərilən üç tezlik diapazonundan ən azı birində icazə verilən səs-küy standartını üstələyirsə, səs-küyün azaldılması üçün tədbirlər və vasitələrin layihələndirilməsi lazımdır.

UHVAC-ın akustik hesablanması və dizaynı üçün ilkin məlumatlar:

- strukturun tikintisində istifadə olunan plan sxemləri; maşınların, hava kanallarının, idarəetmə armaturlarının, dirsəklərin, teelərin və hava paylayıcıların ölçülərini;

- magistral və şaxələrdə havanın hərəkət sürəti - texniki göstəricilərə və aerodinamik hesablamalara görə;

- SVKV-nin xidmət etdiyi binaların ümumi yerləşdirmə təsvirləri - strukturun tikinti layihəsinə uyğun olaraq;

- maşınların, idarəetmə klapanlarının və HVAC hava paylayıcılarının səs-küy xüsusiyyətləri - məlumatlara görə texniki sənədlər bu məhsullar üçün.

Maşının səs-küy xarakteristikaları dB-də oktava tezlik diapazonlarında havadan gələn səs-küyün səs-küy səviyyəsinin aşağıdakı səviyyələridir: - maşından emiş hava kanalına yayılan səs-küyün səviyyəsi; - maşından axıdma kanalına ultrasəs səs-küyünün yayılması; - Maşın gövdəsi tərəfindən ətrafdakı boşluğa yayılan ultrasəs səsi. Bütün maşın səs-küy xüsusiyyətləri hazırda müvafiq milli və ya uyğun olaraq akustik ölçmələr əsasında müəyyən edilir beynəlxalq standartlar və digər normativ sənədlər.

Səsboğucuların, hava kanallarının, tənzimlənən fitinqlərin və hava paylayıcılarının səs-küy xüsusiyyətləri dB-də oktava tezlik diapazonlarında UZM hava səs-küyü ilə təqdim olunur:

- hava axını onlardan keçdikdə sistem elementləri tərəfindən yaranan ultrasəs səs-küy (səs-küy yaratmaq); - səs enerjisi axını onlardan keçdikdə sistemin elementlərində dağıdılan və ya udulan səs-küyün USM-i (səs-küyün azaldılması).

UHCR elementləri ilə səs-küyün yaranması və azaldılmasının səmərəliliyi akustik ölçmələrə əsasən müəyyən edilir. Dəyərlərinin müvafiq texniki sənədlərdə göstərilməli olduğunu vurğulayırıq.

Nəticənin səhvinə və baxımından daxil edilən akustik hesablamanın düzgünlüyünə və etibarlılığına lazımi diqqət yetirilir.

Maşının quraşdırıldığı binalar üçün hesablama

Maşının quraşdırıldığı otaq 1-də ventilyator olsun ki, onun emiş, boşaltma boru kəmərinə və maşının gövdəsinə buraxılan səs gücü səviyyəsi dB-dir və. Fanın buraxma boru kəmərinin kənarında quraşdırılmış səsboğucu effektivliyi dB () olan səs-küyboğucu olsun. İş yeri maşından aralıda yerləşir. Otaq 1 və otaq 2-ni ayıran divar maşından uzaqda yerləşir. Otaq 1-in səs udma sabiti: = .

1 nömrəli otaq üçün hesablama üç problemin həllini nəzərdə tutur.

1-ci tapşırıq. İcazə verilən səs-küy standartlarına uyğunluq.

Maşın otağından sorma və buraxma boruları çıxarılarsa, onun yerləşdiyi otaqda ultrasəs səs səviyyəsi aşağıdakı düsturlarla hesablanır.

Otağın dizayn nöqtəsində oktava SPL düsturdan istifadə edərək dB ilə müəyyən edilir:

istifadə edərək dəqiqlik və etibarlılıq nəzərə alınmaqla maşın gövdəsi tərəfindən buraxılan səs-küy səviyyəsi haradadır. Yuxarıda göstərilən dəyər düsturla müəyyən edilir:

Otaq ehtiva edərsə n səs-küy mənbələri, hər birinin dizayn nöqtəsində SPL bərabərdir, onda onların hamısından ümumi SPL düsturla müəyyən edilir:

Maşının quraşdırıldığı otaq 1 üçün HVAC-nin akustik hesablanması və layihələndirilməsi nəticəsində layihə nöqtələrində icazə verilən səs-küy standartlarının təmin edilməsi təmin edilməlidir.

2-ci tapşırıq. 1-ci otaqdan 2-ci otağa (hava kanalının keçdiyi otaq) axıdılması kanalında UZM dəyərinin, yəni dB-də dəyərinin hesablanması düsturla aparılır.

3-cü tapşırıq. 1-ci otağın 2-ci otağa səs izolyasiyası olan bir divar sahəsi tərəfindən yayılan ultrasəs səs-küyünün dəyərinin, yəni dB-də dəyərinin hesablanması formulaya uyğun olaraq aparılır.

Beləliklə, 1-ci otaqda hesablamanın nəticəsi bu otaqda səs-küy standartlarının yerinə yetirilməsi və 2-ci otaqda hesablama üçün ilkin məlumatların alınmasıdır.

Hava kanalının tranzit keçdiyi binalar üçün hesablama

2-ci otaq üçün (hava kanalının tranzitdə keçdiyi otaqlar üçün) hesablama aşağıdakı beş problemin həllini nəzərdə tutur.

1-ci tapşırıq. 2-ci otaqda hava kanalının divarları tərəfindən yayılan səs gücünün hesablanması, yəni düsturdan istifadə edərək dB-də dəyərin müəyyən edilməsi:

Bu düsturda: - 1 nömrəli otaq üçün yuxarıdakı 2-ci məsələyə baxın;

=1.12 - en kəsiyi sahəsi olan hava kanalının ekvivalent en kəsiyinin diametri;

- otağın uzunluğu 2.

Silindrik kanalın divarlarının dB-də səs izolyasiyası düsturla hesablanır:

burada kanal divarının materialının elastikliyinin dinamik modulu, N/m;

- hava kanalının daxili diametri m;

- hava kanalının divarının qalınlığı m;


Düzbucaqlı hava kanallarının divarlarının səs izolyasiyası DB-də aşağıdakı düsturla hesablanır:

burada = kanal divarının vahid səthinin kütləsidir (material sıxlığının kq/m-də divar qalınlığına m-lə hasili);

- Hz-də oktava zolaqlarının həndəsi orta tezliyi.

2-ci tapşırıq. Birinci səs-küy mənbəyindən (hava kanalı) bir məsafədə yerləşən 2 nömrəli otağın dizayn nöqtəsində SPL-nin hesablanması dB düsturuna əsasən aparılır:

3-cü tapşırıq.İkinci səs-küy mənbəyindən 2-ci otağın dizayn nöqtəsində SPL-nin hesablanması (1-ci otağın divarından 2-ci otağa qədər yayılan SPL - dB-də dəyər) dB düsturu ilə aparılır:

4-cü tapşırıq.İcazə verilən səs-küy standartlarına uyğunluq.

Hesablama dB-də düsturla aparılır:

Hava kanalının tranzit keçdiyi otaq 2 üçün HVAC-ın akustik hesablanması və layihələndirilməsi nəticəsində layihə nöqtələrində icazə verilən səs-küy standartlarının təmin edilməsi təmin edilməlidir. Bu, ilk nəticədir.

5-ci tapşırıq. 2-ci otaqdan 3-cü otağa (sistemin xidmət etdiyi otaq) axıdılması kanalında UZM dəyərinin hesablanması, yəni düsturdan istifadə edərək dB-də dəyər:

Vahid uzunluqlu hava kanallarının düz hissələrində hava kanallarının divarları tərəfindən səs səs-küy gücünün şüalanması ilə əlaqədar itkilərin miqdarı dB/m ilə Cədvəl 2-də təqdim olunur. 2-ci otaqda hesablamanın ikinci nəticəsi ilkin dəyəri əldə etməkdir. 3 nömrəli otaqda havalandırma sisteminin akustik hesablanması üçün məlumatlar.

Sistem tərəfindən xidmət edilən binalar üçün hesablama

SVKV tərəfindən xidmət edilən 3 nömrəli otaqlarda (sistem sonda nəzərdə tutulmuşdur), dizayn nöqtələri və icazə verilən səs-küy standartları SNiP 23-03-2003 "Səs-küydən qorunma" və texniki xüsusiyyətlərə uyğun olaraq qəbul edilir.

3 nömrəli otaq üçün hesablama iki problemin həllini nəzərdə tutur.

1-ci tapşırıq. Otaq 3-ə hava çıxışı vasitəsilə hava kanalının buraxdığı səs gücünün hesablanması, yəni dəyərin dB-də müəyyən edilməsi aşağıdakı kimi həyata keçirilməsi təklif olunur.

Xüsusi problem 1 hava sürəti ilə aşağı sürətli sistem üçün v<< 10 м/с и = 0 и трех типовых помещений (см. ниже пример акустического расчета) решается с помощью формулы в дБ:

Budur



() - otaq 3-də səs-küy söndürücüdə itkilər;

() - otaq 3-də tee itkiləri (aşağıdakı düstura bax);

- kanalın ucundan əks olunması ilə əlaqədar itkilər (bax cədvəl 1).

Ümumi tapşırıq 1 dB-də aşağıdakı düsturdan istifadə edərək üç tipik otağın bir çoxunun həllindən ibarətdir:



Burada - qiymətin dəqiqliyi və etibarlılığı nəzərə alınmaqla, dB-də maşından axıdıcı hava kanalına yayılan səs-küyün UZM-i (maşınlar üçün texniki sənədlərə uyğun olaraq qəbul edilir);

- sistemin bütün elementlərində hava axını ilə yaranan səs-küyün UZM-i dB-də (bu elementlər üçün texniki sənədlərə uyğun olaraq qəbul edilir);

- sistemin bütün elementləri vasitəsilə səs enerjisi axınının keçməsi zamanı udulmuş və yayılan səs-küyün USM-si dB (bu elementlər üçün texniki sənədlərə uyğun olaraq qəbul edilir);

- hava kanalının son çıxışından səs enerjisinin dB-də əks olunmasını nəzərə alan qiymət Cədvəl 1-ə uyğun olaraq qəbul edilir (əgər bu dəyər artıq daxil olarsa, sıfırdır);

- aşağı sürətli UHCR üçün 5 dB-ə bərabər dəyər (əsas xətlərdə hava sürəti 15 m/s-dən azdır), orta sürətli UHCR üçün 10 dB-ə bərabər (əsas xətlərdə hava sürəti 20 m/s-dən azdır) s) və yüksək sürətli UHCR üçün 15 dB-ə bərabərdir (əsas xətlərdə sürət 25 m/s-dən azdır).

Cədvəl 1. Dəyər dB ilə. Oktava lentləri

2008-04-14

Havalandırma və kondisioner sistemi (HVAC) müasir yaşayış, ictimai və sənaye binalarında, gəmilərdə, qatarların yataq vaqonlarında, bütün növ salonlarda və idarəetmə kabinlərində əsas səs-küy mənbələrindən biridir.

HVAC-da səs-küy fandan (öz vəzifələri ilə səs-küyün əsas mənbəyi) və digər mənbələrdən gəlir, hava axını ilə birlikdə hava kanalı vasitəsilə yayılır və havalandırılan otağa yayılır. Səs-küyə və onun azaldılmasına aşağıdakılar təsir edir: kondisionerlər, qızdırıcı qurğular, idarəetmə və hava paylayıcı qurğular, hava kanallarının dizaynı, dönüşləri və şaxələnməsi.

UHVAC-nin akustik hesablanması səs-küyün azaldılması üçün bütün lazımi vasitələrin optimal şəkildə seçilməsi və otağın dizayn nöqtələrində gözlənilən səs-küy səviyyəsinin müəyyən edilməsi məqsədi ilə həyata keçirilir. Ənənəvi olaraq, sistem səs-küyünü azaltmaq üçün əsas vasitə aktiv və reaktiv səs-küy basdırıcılardır. İnsanlar üçün icazə verilən səs-küy səviyyələri normalarına - vacib ekoloji standartlara uyğunluğu təmin etmək üçün sistemin və otağın səs izolyasiyası və səsin udulması tələb olunur.

İndi insanları səs-küydən qorumaq üçün binaların dizaynı, tikintisi və istismarı üçün məcburi olan Rusiyanın tikinti normaları və qaydalarında (SNiP) fövqəladə vəziyyət yaranıb. Köhnə SNiP II-12-77 "Səsdən qorunma" da HVAC binalarının akustik hesablanması metodu köhnəlmişdir və buna görə də yeni SNiP 03/23/2003 "Səsdən qorunma" (SNiP II-12- əvəzinə) daxil edilməmişdir. 77), hələ daxil edilmədiyi yerlərdə yoxdur.

Beləliklə, köhnə üsul köhnəlmişdir, yenisi isə köhnəlmişdir. Əvvəllər akustikada, məsələn, dəniz gəmilərində daha inkişaf etmiş texnologiyaların digər sahələrində öz xüsusiyyətləri ilə olduğu kimi, binalarda UVA-nın akustik hesablanmasının müasir metodunu yaratmağın vaxtı gəldi. UHCR ilə əlaqədar akustik hesablamanın üç mümkün üsulunu nəzərdən keçirək.

Akustik hesablamanın birinci üsulu. Sırf analitik asılılıqlara əsaslanan bu üsul elektrik mühəndisliyində tanınan uzun xətlər nəzəriyyəsindən istifadə edir və burada sərt divarları olan dar bir borunu dolduran qazda səsin yayılmasına istinad edilir. Hesablama borunun diametrinin səs dalğasının uzunluğundan çox az olması şərti ilə aparılır.

Düzbucaqlı bir boru üçün yan tərəf dalğa uzunluğunun yarısından az, yuvarlaq bir boru üçün isə radius olmalıdır. Məhz bu borular akustikada dar adlanır. Beləliklə, 100 Hz tezliyində olan hava üçün, en kəsik tərəfi 1,65 m-dən az olarsa, düzbucaqlı bir boru dar hesab ediləcək, dar əyri boruda səsin yayılması düz boruda olduğu kimi qalacaqdır.

Bu, məsələn, uzun müddət gəmilərdə danışan boruların istifadəsi təcrübəsindən məlumdur. Uzun xətli ventilyasiya sisteminin tipik dizaynı iki müəyyənedici kəmiyyətə malikdir: L wH uzun xəttin əvvəlində ventilyatordan axıdma borusuna daxil olan səs gücüdür və L wK sonunda axıdma borusundan çıxan səs gücüdür. uzun növbədən və havalandırılan otağa daxil olmaq.

Uzun xətt aşağıdakı xarakterik elementləri ehtiva edir. Bunları sadalayırıq: səs izolyasiyası R 1 olan giriş, səs izolyasiyası R 2 olan aktiv səsboğucu, səs izolyasiyalı R 3 tee, səs izolyasiyası olan reaktiv səsboğucu R 4, səs izolyasiyası R 5 olan tənzimləyici klapan və R 6 səs izolyasiyası olan egzoz çıxışı. Səs izolyasiyası burada verilmiş elementə düşən dalğalardakı səs gücü ilə dalğalar ondan daha da keçdikdən sonra bu elementin buraxdığı səs gücü arasındakı dB fərqinə aiddir.

Bu elementlərin hər birinin səs izolyasiyası bütün digərlərindən asılı deyilsə, bütün sistemin səs izolyasiyasını aşağıdakı kimi hesablamaq olar. Dar bir boru üçün dalğa tənliyi sərhədsiz bir mühitdə müstəvi səs dalğaları üçün aşağıdakı tənliyə malikdir:

burada c - havada səsin sürəti və p - borudakı səs təzyiqi, Nyutonun ikinci qanununa uyğun olaraq borudakı vibrasiya sürəti ilə əlaqədardır.

burada ρ havanın sıxlığıdır. Müstəvi harmonik dalğalar üçün səs gücü W ilə T səs vibrasiyaları dövründə hava kanalının S kəsişmə sahəsi üzərindəki inteqrala bərabərdir:

burada T = 1/f səs titrəyişləri dövrü, s; f—tərəqqi tezliyi, Hz. dB-də səs gücü: L w = 10lg(N/N 0), burada N 0 = 10 -12 W. Göstərilən fərziyyələr daxilində havalandırma sisteminin uzun bir xəttinin səs izolyasiyası aşağıdakı düsturla hesablanır:

Xüsusi HVAC üçün n elementlərinin sayı, əlbəttə ki, yuxarıda göstərilən n = 6-dan çox ola bilər. R i dəyərlərini hesablamaq üçün, hava ventilyasiyasının yuxarıdakı xarakterik elementlərinə uzun xətlər nəzəriyyəsini tətbiq edək. sistemi.

Havalandırma sisteminin giriş və çıxış delikləri R 1 və R 6 ilə. Uzun xətlər nəzəriyyəsinə görə, müxtəlif kəsikli sahələri S 1 və S 2 olan iki ensiz borunun birləşməsi interfeysdə səs dalğalarının normal düşməsi ilə iki media arasındakı interfeysin analoqudur. İki borunun qovşağındakı sərhəd şərtləri, boruların kəsişmə sahəsinə vurulan qovşaq sərhədinin hər iki tərəfindəki səs təzyiqləri və vibrasiya sürətlərinin bərabərliyi ilə müəyyən edilir.

Bu şəkildə əldə edilən tənlikləri həll edərək, yuxarıda göstərilən bölmələrlə iki borunun birləşməsinin enerji ötürmə əmsalı və səs izolyasiyasını əldə edirik:

Bu düsturun təhlili göstərir ki, S 2 >> S 1-də ikinci borunun xassələri sərbəst sərhədin xassələrinə yaxınlaşır. Məsələn, yarı sonsuz məkana açıq olan dar bir boru, səs izolyasiya effekti baxımından, vakuumla həmsərhəd hesab edilə bilər. S 1 olduqda<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Aktiv səsboğucu R2. Bu vəziyyətdə səs izolyasiyası, məsələn, mühəndis A.I.-nin tanınmış düsturundan istifadə edərək, dB-də təxminən və tez qiymətləndirilə bilər. Belova:

burada P - axın hissəsinin perimetri, m; l — səsboğucu uzunluğu, m; S - səsboğucu kanalının kəsik sahəsi, m2; α eq faktiki udma əmsalından α-dan asılı olaraq üzlüyün ekvivalent səs udma əmsalıdır, məsələn, aşağıdakı kimi:

α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

α ekv 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0

Düsturdan belə çıxır ki, aktiv səsboğucu kanalının səs izolyasiyası R 2 daha böyükdür, divarların udma qabiliyyəti α eq, səsboğucunun uzunluğu l və kanalın perimetrinin onun kəsik sahəsinə nisbəti P. /S. Ən yaxşı səs uducu materiallar, məsələn, PPU-ET, BZM və ATM-1 markaları, eləcə də digər geniş istifadə olunan səs uducuları üçün faktiki səs udma əmsalı α-da təqdim olunur.

Tee R3. Havalandırma sistemlərində, çox vaxt kəsik sahəsi S 3 olan birinci boru, sonra kəsik sahəsi S 3.1 və S 3.2 olan iki boruya şaxələnir. Bu budaqlanma tee adlanır: səs birinci budaqdan daxil olur və digər ikisindən daha da keçir. Ümumiyyətlə, birinci və ikinci boru bir çox borudan ibarət ola bilər. Sonra bizdə

S 3 bölməsindən S 3.i bölməsinə qədər teenin səs izolyasiyası düsturla müəyyən edilir

Qeyd edək ki, aerohidrodinamik mülahizələrə görə, tees birinci borunun kəsişmə sahəsinin budaqlardakı kəsişmə sahələrinin cəminə bərabər olmasını təmin etməyə çalışır.

Reaktiv (kameralı) səs-küy basdırıcı R4. Kameranın səs-küyünü boğucu S 4 kəsiyi olan akustik cəhətdən dar borudur, o, kamera adlanan l uzunluğunda böyük en kəsiyi S 4.1 olan başqa bir akustik cəhətdən dar boruya çevrilir və sonra yenidən akustik cəhətdən dar boruya çevrilir. en kəsiyi S 4. Gəlin burada uzun xətt nəzəriyyəsindən də istifadə edək. Səs dalğalarının normal baş verməsi zamanı ixtiyari qalınlıq təbəqəsinin səs izolyasiyası üçün məlum düsturdakı xarakterik empedansı boru sahəsinin müvafiq qarşılıqlı qiymətləri ilə əvəz etməklə, bir kamera səs-küy söndürücüsünün səs izolyasiyası üçün düstur alırıq.

burada k dalğa nömrəsidir. Kameranın səs-küy bastırıcısının səs izolyasiyası sin(kl)= 1-də ən böyük dəyərə çatır, yəni. saat

burada n = 1, 2, 3, … Maksimum səs izolyasiyasının tezliyi

burada c səsin havadakı sürətidir. Belə bir səsboğucuda bir neçə kamera istifadə edilərsə, səs izolyasiya düsturu kameradan kameraya ardıcıl olaraq tətbiq edilməlidir və ümumi təsir, məsələn, sərhəd şərtləri üsulu ilə hesablanır. Effektiv kamera səsboğucuları bəzən böyük ümumi ölçüləri tələb edir. Lakin onların üstünlüyü ondan ibarətdir ki, onlar istənilən tezlikdə, o cümlədən aktiv tıxacların praktik olaraq yararsız olduğu aşağı tezliklərdə effektiv ola bilərlər.

Kamera səs-küy basdırıcılarının yüksək səs izolyasiyası zonası təkrarlanan kifayət qədər geniş tezlik diapazonlarını əhatə edir, lakin onlar da tezliyi çox dar olan dövri səs ötürülməsi zonalarına malikdirlər. Səmərəliliyi artırmaq və tezlik reaksiyasını bərabərləşdirmək üçün kamera səsboğucusu tez-tez səs uducu ilə içəridən astarlanır.

Damper R5. Vana struktur olaraq S 5 sahəsi və qalınlığı δ 5 olan nazik bir boşqabdır, boru kəmərinin flanşları arasında sıxışdırılır, S 5.1 sahəsi olan çuxur borunun daxili diametrindən (və ya digər xarakterik ölçüdən) azdır. . Belə bir qaz klapanının səs izolyasiyası

burada c səsin havadakı sürətidir. Birinci üsulda, yeni bir üsul hazırlayarkən bizim üçün əsas məsələ sistemin akustik hesablamasının nəticəsinin düzgünlüyünün və etibarlılığının qiymətləndirilməsidir. Havalandırılan otağa daxil olan səs gücünün hesablanması nəticəsinin düzgünlüyünü və etibarlılığını müəyyən edək - bu vəziyyətdə dəyər

Gəlin bu ifadəni cəbri cəm üçün aşağıdakı qeyddə yenidən yazaq, yəni

Nəzərə alın ki, təxmini dəyərin mütləq maksimum xətası onun dəqiq dəyəri y 0 ilə təqribi dəyəri y arasındakı maksimum fərqdir, yəni ± ε = y 0 - y. Bir neçə təxmini kəmiyyətin cəbri cəminin mütləq maksimum xətası y i terminlərin mütləq xətalarının mütləq qiymətlərinin cəminə bərabərdir:

Ən az əlverişli hal burada, bütün şərtlərin mütləq səhvləri eyni işarəyə malik olduqda qəbul edilir. Əslində, qismən səhvlər müxtəlif əlamətlərə malik ola bilər və müxtəlif qanunlara uyğun olaraq paylana bilər. Çox vaxt praktikada cəbri cəminin səhvləri normal qanuna (Qauss paylanması) uyğun olaraq paylanır. Gəlin bu səhvləri nəzərdən keçirək və onları mütləq maksimum xətanın müvafiq qiyməti ilə müqayisə edək. Bu kəmiyyəti belə bir fərziyyə ilə müəyyən edək ki, cəminin hər bir cəbri y 0i həddi M(y 0i) mərkəzi və standart olan normal qanuna əsasən paylanır.

Sonra cəm də riyazi gözlənti ilə normal paylanma qanununa uyğun gəlir

Cəbri cəminin xətası belə müəyyən edilir:

Onda deyə bilərik ki, 2Φ(t) ehtimalına bərabər etibarlılıq ilə cəminin xətası dəyəri keçməyəcək.

2Φ(t), = 0.9973 ilə biz t = 3 = α-ya sahibik və demək olar ki, maksimum etibarlılığı olan statistik qiymətləndirmə cəminin xətasıdır (formula) Bu halda mütləq maksimum xəta

Beləliklə, ε 2Φ(t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Burada birinci yaxınlaşmada ehtimal olunan səhv təxmininin nəticəsi az və ya çox məqbul ola bilər. Beləliklə, səhvlərin ehtimal qiymətləndirilməsinə üstünlük verilir və havalandırılan bir otaqda icazə verilən səs-küy standartlarına uyğunluğu təmin etmək üçün UAHV-nin akustik hesablanmasında mütləq istifadə edilməsi təklif olunan "cahillik üçün marja" seçmək üçün istifadə edilməlidir. (bu əvvəllər edilməyib).

Ancaq bu vəziyyətdə nəticənin səhvlərinin ehtimal qiymətləndirilməsi onu göstərir ki, hətta çox sadə sxemlər və aşağı sürətli ventilyasiya sistemi üçün də birinci üsuldan istifadə edərək hesablama nəticələrinin yüksək dəqiqliyinə nail olmaq çətindir. Sadə, mürəkkəb, aşağı və yüksək sürətli UHF sxemləri üçün bu cür hesablamaların qənaətbəxş dəqiqliyi və etibarlılığı bir çox hallarda yalnız ikinci üsuldan istifadə etməklə əldə edilə bilər.

Akustik hesablamanın ikinci üsulu. Dəniz gəmilərində, qismən analitik asılılıqlara əsaslanan, lakin qəti şəkildə eksperimental məlumatlara əsaslanan bir hesablama üsulu çoxdan istifadə edilmişdir. Müasir binalar üçün gəmilərdə belə hesablamaların təcrübəsindən istifadə edirik. Sonra, bir j-ci hava paylayıcısı tərəfindən xidmət edilən havalandırılan otaqda dizayn nöqtəsində səs-küy səviyyələri L j, dB aşağıdakı düsturla müəyyən edilməlidir:

burada L wi - UAHV-nin i-ci elementində yaranan səs gücü, dB, R i - UHVAC-nin i-ci elementində səs izolyasiyası, dB (birinci üsula baxın),

otağın içindəki səs-küyə təsirini nəzərə alan dəyər (tikinti ədəbiyyatında bəzən Q əvəzinə B istifadə olunur). Burada r j j-ci hava paylayıcısından otağın dizayn nöqtəsinə qədər olan məsafə, Q otağın səs udma sabiti və χ, Φ, Ω, κ dəyərləri empirik əmsallardır (χ yaxındır. -sahə təsir əmsalı, Ω - şüalanma mənbəyinin fəza bucağı, Φ - mənbənin amil yönləndiriciliyi, κ - səs sahəsinin diffuzluğunun pozulma əmsalıdır).

m hava paylayıcıları müasir bir binanın binalarında yerləşirsə, dizayn nöqtəsində onların hər birindən səs-küy səviyyəsi L j-ə bərabərdir, onda hamısından gələn ümumi səs-küy insanlar üçün icazə verilən səs-küy səviyyəsindən aşağı olmalıdır, yəni. :

burada L H sanitar səs-küy standartıdır. Akustik hesablamanın ikinci üsuluna görə, UHCR-nin bütün elementlərində yaranan səs gücü L wi və bütün bu elementlərdə meydana gələn səs izolyasiyası Ri onların hər biri üçün əvvəlcədən eksperimental olaraq müəyyən edilir. Fakt budur ki, son bir yarım-iyirmi il ərzində akustik ölçmələrin elektron texnologiyası kompüterlə birləşərək çox inkişaf etmişdir.

Nəticədə, UHCR elementlərini istehsal edən müəssisələr öz pasportlarında və kataloqlarında milli və beynəlxalq standartlara uyğun olaraq ölçülən L wi və Ri xüsusiyyətlərini göstərməlidirlər. Beləliklə, ikinci üsulda səs-küyün yaranması təkcə ventilyatorda deyil (birinci üsulda olduğu kimi), həm də UHCR-nin bütün digər elementlərində nəzərə alınır ki, bu da orta və yüksək sürətli sistemlər üçün əhəmiyyətli ola bilər.

Bundan əlavə, kondisionerlər, istilik qurğuları, idarəetmə və hava paylayıcı qurğular kimi sistem elementlərinin R i səs izolyasiyasını hesablamaq mümkün olmadığı üçün onlar birinci üsula daxil edilmir. Ancaq ikinci üsul üçün hazırda həyata keçirilən standart ölçmələrlə lazımi dəqiqliklə müəyyən edilə bilər. Nəticədə, ikinci üsul, birincidən fərqli olaraq, demək olar ki, bütün UVA sxemlərini əhatə edir.

Və nəhayət, ikinci üsul otağın xassələrinin içindəki səs-küyə təsirini, habelə bu vəziyyətdə mövcud tikinti qaydaları və qaydalarına uyğun olaraq insanlar üçün məqbul səs-küyün dəyərlərini nəzərə alır. İkinci metodun əsas çatışmazlığı sistemin elementləri arasında akustik qarşılıqlı əlaqəni - boru kəmərlərində müdaxilə hadisələrini nəzərə almamasıdır.

UHFV-nin akustik hesablanması üçün müəyyən edilmiş düstura uyğun olaraq, səs-küy mənbələrinin səs güclərinin vatlarda cəmlənməsi və elementlərin desibellərdə səs izolyasiyası, yalnız ən azı səs dalğalarının müdaxiləsi olmadıqda etibarlıdır. sistemi. Boru kəmərlərində müdaxilə olduqda, o, güclü səs mənbəyi ola bilər, məsələn, bəzi nəfəsli musiqi alətlərinin səsi buna əsaslanır.

İkinci üsul artıq dərsliyə və Sankt-Peterburq Dövlət Politexnik Universitetinin yuxarı kurs tələbələri üçün tikinti akustikası üzrə kurs layihələri üçün təlimatlara daxil edilmişdir. Boru kəmərlərində müdaxilə hadisələrinin nəzərə alınmaması "cəhalət üçün marja"nı artırır və ya kritik hallarda nəticənin lazımi dəqiqlik və etibarlılıq dərəcəsinə qədər eksperimental dəqiqləşdirilməsini tələb edir.

"Cəhalət üçün marja" seçmək üçün, birinci üsul üçün yuxarıda göstərildiyi kimi, binalarda icazə verilən səs-küy standartlarına uyğunluğu təmin etmək üçün UHVAC binalarının akustik hesablanmasında istifadə edilməsi təklif olunan ehtimal səhv qiymətləndirməsindən istifadə etmək üstünlük təşkil edir. müasir binaların layihələndirilməsi zamanı.

Akustik hesablamanın üçüncü üsulu. Bu üsul uzun bir xəttin dar boru kəmərində müdaxilə proseslərini nəzərə alır. Bu cür mühasibat uçotu nəticənin dəqiqliyini və etibarlılığını kökündən artıra bilər. Bu məqsədlə dar borular üçün SSRİ Elmlər Akademiyasının və Rusiya Elmlər Akademiyasının akademiki L.M.Brexovskixin ixtiyari sayda müstəvi-paralel səs izolyasiyasını hesablayarkən istifadə etdiyi “impedans metodunu” tətbiq etmək təklif olunur. təbəqələr.

Beləliklə, əvvəlcə qalınlığı δ 2 olan, səsin yayılma sabiti γ 2 = β 2 + ik 2 və akustik müqaviməti Z 2 = ρ 2 c 2 olan müstəvi-paralel təbəqənin giriş empedansını təyin edək. Dalğaların düşdüyü təbəqənin qarşısındakı mühitdə akustik müqaviməti Z 1 = ρ 1 c 1, təbəqənin arxasındakı mühitdə isə Z 3 = ρ 3 c 3 ilə işarə edək. Sonra i ωt amili buraxılmış təbəqədəki səs sahəsi səs təzyiqi ilə irəli və tərs istiqamətdə hərəkət edən dalğaların superpozisiyası olacaqdır.

Bütün təbəqə sisteminin (düsturun) giriş empedansı əvvəlki formulun (n - 1) mislini sadəcə tətbiq etməklə əldə edilə bilər, onda biz

İndi birinci üsulda olduğu kimi uzun xətlər nəzəriyyəsini silindrik boruya tətbiq edək. Beləliklə, dar borulara müdaxilə ilə, bir havalandırma sisteminin uzun bir xəttinin dB-də səs izolyasiyası üçün düsturumuz var:

Burada giriş impedansları həm sadə hallarda hesablama yolu ilə, həm də bütün hallarda müasir akustik avadanlıqla xüsusi qurğuda ölçmə yolu ilə əldə edilə bilər. Üçüncü üsula görə, birinci üsula bənzər olaraq, uzun bir UHVAC xəttinin sonunda axıdılması kanalından çıxan və aşağıdakı sxemə uyğun olaraq havalandırılan otağa daxil olan səs gücümüz var:

Sonra, birinci üsulda olduğu kimi "cahillik üçün marja" ilə nəticənin qiymətləndirilməsi və ikinci üsulda olduğu kimi L otağının səs təzyiqi səviyyəsi gəlir. Nəhayət, binaların ventilyasiya və kondisioner sisteminin akustik hesablanması üçün aşağıdakı əsas düsturu əldə edirik:

Hesablamanın etibarlılığı ilə 2Φ(t) = 0.9973 (praktik olaraq ən yüksək etibarlılıq dərəcəsi) t = 3-ə sahibik və səhv dəyərləri 3σ Li və 3σ Ri-ə bərabərdir. Etibarlılıq 2Φ(t)= 0.95 (yüksək etibarlılıq dərəcəsi) ilə bizdə t = 1.96 və səhv dəyərləri təxminən 2σ Li və 2σ Ri-dir 2Φ(t)= 0.6827 (mühəndislik etibarlılığının qiymətləndirilməsi). t = 1.0 və səhv dəyərləri σ Li və σ Ri-yə bərabərdir Gələcəyə yönəlmiş üçüncü üsul daha dəqiq və etibarlıdır, eyni zamanda daha mürəkkəbdir - tikinti akustikası, ehtimal nəzəriyyəsi sahələrində yüksək ixtisas tələb edir. və riyazi statistika və müasir ölçmə texnologiyası.

Kompüter texnologiyasından istifadə edərək mühəndislik hesablamalarında istifadə etmək rahatdır. Müəllifin fikrincə, bu, binalarda havalandırma və kondisioner sistemlərinin akustik hesablanması üçün yeni üsul kimi təklif edilə bilər.

Xülasə

Yeni akustik hesablama metodunun işlənib hazırlanmasının aktual məsələlərinin həlli mövcud metodların ən yaxşısını nəzərə almalıdır. Ehtimal nəzəriyyəsi və riyazi statistika metodlarından istifadə edilən səhvləri nəzərə almaq və empedans metodu ilə müdaxilə hadisələrini nəzərə almaq sayəsində UVA binalarının akustik hesablanması üçün yeni bir üsul təklif olunur ki, bu da minimum "cəhalət üçün marja" BB-yə malikdir.

Məqalədə təqdim olunan yeni hesablama metodu haqqında məlumatda əlavə tədqiqat və iş təcrübəsi nəticəsində əldə edilmiş və müəllifin “nou-hau”nu təşkil edən bəzi zəruri detallar yoxdur. Yeni metodun son məqsədi binaların ventilyasiya və kondisioner sistemləri üçün səs-küyün azaldılması vasitələrinin seçimini təmin etməkdir ki, bu da mövcud ilə müqayisədə səmərəliliyi artırır, HVAC-ın çəkisini və dəyərini azaldır.

Sənaye və mülki tikinti sahəsində hələ heç bir texniki tənzimləmə yoxdur, buna görə də bu sahədəki inkişaflar, xüsusən də UVA binalarının səs-küyünün azaldılması aktualdır və ən azı belə qaydalar qəbul edilənə qədər davam etdirilməlidir.

1. Brexovskix L.M. Laylı mediada dalğalar // M.: SSRİ Elmlər Akademiyasının nəşriyyatı. 1957.
2. İsakoviç M.A. Ümumi akustika // M.: "Nauka" nəşriyyatı, 1973.
3. Gəmi akustikası kitabçası. Redaktə edən I.I. Klyukin və I.I. Bogolepova. - Leninqrad, "Gəmiqayırma", 1978.
4. Xoroşev G.A., Petrov Yu.İ., Eqorov N.F. Fan səs-küyü ilə mübarizə // M.: Energoizdat, 1981.
5. Kolesnikov A.E. Akustik ölçülər. SSRİ Ali və Orta İxtisas Təhsili Nazirliyi tərəfindən “Elektroakustika və ultrasəs texnologiyası” ixtisası üzrə təhsil alan universitet tələbələri üçün dərs vəsaiti kimi təsdiq edilmişdir // Leninqrad, “Gəmiqayırma”, 1983.
6. Bogolepov I.I. Sənaye səs izolyasiyası. Akademik tərəfindən ön söz İ.A. Qlebova. Nəzəriyyə, tədqiqat, dizayn, istehsal, nəzarət // Leninqrad, "Gəmiqayırma", 1986.
7. Aviasiya akustikası. Hissə 2. Ed. A.G. Munina. - M.: “Maşınqayırma”, 1986.
8. Izak G.D., Gomzikov E.A. Gəmilərdə səs-küy və onun azaldılması üsulları // M.: "Nəqliyyat", 1987.
9. Binalarda və yaşayış yerlərində səs-küyün azaldılması. Ed. G.L. Osipova və E.Ya. Yudina. - M.: Stroyizdat, 1987.
10. Tikinti qaydaları. Səs-küydən qorunma. SNiP II-12-77. SSRİ Nazirlər Sovetinin Tikinti Məsələləri üzrə Dövlət Komitəsinin 14 iyun 1977-ci il tarixli 72 nömrəli qərarı ilə təsdiq edilmişdir. - M .: Rusiya Dövlət İnşaatı, 1997.
11. Havalandırma qurğularının səs-küyünün azaldılmasının hesablanması və dizaynı üçün təlimatlar. SNiP II-12-77 üçün Tikinti Fizikası Elmi-Tədqiqat İnstitutu, GPI Santekhpoekt, NIISK təşkilatları tərəfindən hazırlanmışdır. - M.: Stroyizdat, 1982.
12. Texnoloji avadanlıqların səs-küy xüsusiyyətlərinin kataloqu (SNiP II-12-77). SSRİ Dövlət Tikinti Komitəsinin Tikinti Fizikası Elmi-Tədqiqat İnstitutu // M.: Stroyizdat, 1988.
13. Rusiya Federasiyasının tikinti normaları və qaydaları. Səs qorunması. SNiP 23-03-2003. Rusiya Dövlət Tikinti Komitəsinin 30 iyun 2003-cü il tarixli 136 nömrəli Fərmanı ilə qəbul edilmiş və qüvvəyə minmişdir. Tətbiq tarixi 2004-04-01.
14. Səs izolyasiyası və səsin udulması. “Sənaye və inşaat mühəndisliyi” və “İstilik və qaz təchizatı və ventilyasiya” ixtisaslarında təhsil alan universitet tələbələri üçün dərslik, red. G.L. Osipova və V.N. Bobyleva. - M.: AST-Astrel nəşriyyatı, 2004.
15. Bogolepov I.I. Havalandırma və kondisioner sistemlərinin akustik hesablanması və layihələndirilməsi. Kurs layihələri üçün təlimatlar. Sankt-Peterburq Dövlət Politexnik Universiteti // Sankt-Peterburq. SPbODZPP nəşriyyatı, 2004.
16. Bogolepov I.I. Tikinti akustikası. Akademik tərəfindən ön söz Yu.S. Vasilyeva // Sankt-Peterburq. Politexnik Universiteti nəşriyyatı, 2006.
17. Sotnikov A.G. Kondisioner və ventilyasiya prosesləri, cihazları və sistemləri. Əsrin əvvəlində nəzəriyyə, texnologiya və dizayn // Sankt-Peterburq, AT-Publishing, 2007.
18. www.integral.ru. "İnteqral" firması. Havalandırma sistemlərinin xarici səs-küy səviyyəsinin hesablanması: SNiP II-12-77 (II hissə) - "Havalandırma qurğularının səs-küyünün azaldılmasının hesablanması və dizaynı üçün təlimat." Sankt-Peterburq, 2007.
19. www.iso.org İSO Beynəlxalq Standartlaşdırma Təşkilatı haqqında tam məlumatı, kataloqu və hazırda qüvvədə olan istənilən ISO standartını elektron və ya çap şəklində ala biləcəyiniz onlayn standartlar mağazasını özündə əks etdirən İnternet saytıdır.
20. www.iec.ch, Beynəlxalq Elektrotexniki Komissiya IEC haqqında tam məlumatı, onun standartlarının kataloqunu və onlayn mağazasını özündə cəmləşdirən İnternet saytıdır, onun vasitəsilə hazırda qüvvədə olan IEC standartını elektron və ya çap şəklində əldə edə bilərsiniz.
21. www.nitskd.ru.tc358, Federal Texniki Tənzimləmə Agentliyinin TK 358 "Akustika" texniki komitəsinin işi, kataloqu və satın ala biləcəyiniz milli standartların onlayn mağazası haqqında tam məlumatları ehtiva edən bir İnternet saytıdır. elektron və ya çap şəklində hazırda tələb olunan rus standartı.
22. 27 dekabr 2002-ci il tarixli 184-FZ nömrəli "Texniki tənzimləmə haqqında" Federal Qanunu (9 may 2005-ci il tarixli dəyişikliklərlə). 15 dekabr 2002-ci ildə Dövlət Duması tərəfindən qəbul edilmişdir. 18 dekabr 2002-ci ildə Federasiya Şurası tərəfindən təsdiq edilmişdir. Bu Federal Qanunun həyata keçirilməsinə dair Rusiya Federasiyasının Dövlət Dağ-Texniki Müfəttişliyinin 27 mart 2003-cü il tarixli №-li əmrinə baxın. 54.
23. 1 may 2007-ci il tarixli, 65-FZ nömrəli “Texniki tənzimləmə haqqında” Federal Qanuna dəyişikliklər edilməsi haqqında” Federal Qanun.

Havalandırmanın hesablanması

Havanın hərəkət üsulundan asılı olaraq ventilyasiya təbii və ya məcburi ola bilər.

İş yerində yerləşən texnoloji və digər cihazların suqəbuledici deşiklərinə və yerli sorma açılışlarına daxil olan havanın parametrləri QOST 12.1.005-76 uyğun olaraq qəbul edilməlidir. Ölçüsü 3 ilə 5 metr, hündürlüyü 3 metr olan otağın həcmi 45 kubmetrdir. Buna görə ventilyasiya saatda 90 kubmetr hava axını təmin etməlidir. Yayda avadanlığın sabit işləməsi üçün otaqda temperaturun aşılmasının qarşısını almaq üçün kondisioner quraşdırmaq lazımdır. Havadakı tozun miqdarına lazımi diqqət yetirmək lazımdır, çünki bu, kompüterin etibarlılığına və xidmət müddətinə birbaşa təsir göstərir.

Kondisionerin gücü (daha doğrusu, soyutma gücü) onun əsas xüsusiyyətidir, onun üçün nəzərdə tutulmuş otağın həcmini müəyyən edir; Təxmini hesablamalar üçün tavan hündürlüyü 2,8 - 3 m olan 10 m 2 üçün 1 kVt götürün (SNiP 2.04.05-86 "İstilik, havalandırma və kondisioner" uyğun olaraq).

Müəyyən bir otağın istilik axını hesablamaq üçün sadələşdirilmiş bir üsul istifadə edilmişdir:

burada:Q - İstilik axını

S - Otaq sahəsi

h - Otaq hündürlüyü

q - əmsal 30-40 Vt/m3-ə bərabərdir (bu halda 35 Vt/m3)

15 m2 və 3 m hündürlüyü olan bir otaq üçün istilik qazancı:

Q=15·3·35=1575 Vt

Bundan əlavə, ofis avadanlıqlarından və insanlardan istilik emissiyası nəzərə alınmalıdır (SNiP 2.04.05-86 "İstilik, ventilyasiya və kondisioner" uyğun olaraq) sakit vəziyyətdə bir insanın 0,1 kVt enerji buraxdığına inanılır; istilik, kompüter və ya fotokopi maşını 0,3 kVt, bu dəyərləri ümumi istilik axınına əlavə edərək, lazımi soyutma qabiliyyətini əldə edə bilərsiniz.

Q əlavə =(H·S opera)+(С·S komp)+(P·S çap) (4.9)

burada:Q əlavə - Əlavə istilik daxilolmalarının cəmi

C - Kompüter istilik yayılması

H - Operator İstilik Yayılması

D - Printerin İstilik Yayılması

S comp - İş stansiyalarının sayı

S çap - Printerlərin sayı

S operatorları - Operatorların sayı

Otaqda əlavə istilik axını olacaq:

Q əlavə1 =(0,1 2)+(0,3 2)+(0,3 1)=1,1(kVt)

İstilik axınının ümumi məbləği bərabərdir:

Q cəmi1 =1575+1100=2675 (Vt)

Bu hesablamalara uyğun olaraq, müvafiq güc və kondisionerlərin sayını seçmək lazımdır.

Hesablamanın aparıldığı otaq üçün nominal gücü 3,0 kVt olan kondisionerlərdən istifadə edilməlidir.

Səs-küy səviyyəsinin hesablanması

Kompüter mərkəzində istehsal mühitinin əlverişsiz amillərindən biri də kompüterlərin özlərində çap qurğuları, kondisioner avadanlıqları, soyutma sistemlərinin ventilyatorlarının yaratdığı yüksək səs-küydür.

Səs-küyün azaldılması ehtiyacı və mümkünlüyü ilə bağlı sualları həll etmək üçün operatorun iş yerindəki səs-küy səviyyələrini bilmək lazımdır.

Eyni vaxtda fəaliyyət göstərən bir neçə uyğunsuz mənbədən yaranan səs-küy səviyyəsi ayrı-ayrı mənbələrdən emissiyaların enerjinin toplanması prinsipi əsasında hesablanır:

L = 10 lg (Li n), (4.10)

burada Li i-ci səs-küy mənbəyinin səs təzyiqi səviyyəsidir;

n səs-küy mənbələrinin sayıdır.

Alınan hesablama nəticələri müəyyən bir iş yeri üçün icazə verilən səs-küy səviyyəsi ilə müqayisə edilir. Hesablama nəticələri icazə verilən səs-küy səviyyəsindən yüksəkdirsə, səs-küyün azaldılması üçün xüsusi tədbirlər tələb olunur. Bunlara daxildir: zalın divarlarının və tavanının səs uducu materiallarla örtülməsi, mənbədə səs-küyün azaldılması, avadanlıqların düzgün yerləşdirilməsi və operatorun iş yerinin rasional təşkili.

Operatora iş yerində təsir edən səs-küy mənbələrinin səs təzyiqi səviyyələri cədvəldə verilmişdir. 4.6.

Cədvəl 4.6 - Müxtəlif mənbələrin səs təzyiqi səviyyələri

Tipik olaraq, operatorun iş yeri aşağıdakı avadanlıqlarla təchiz olunur: sistem blokunda sərt disk, PC soyutma sistemlərinin fan(lar), monitor, klaviatura, printer və skaner.

Hər bir avadanlıq növü üçün səs təzyiqi səviyyəsinin dəyərlərini düsturla (4.4) əvəz edərək əldə edirik:

L=10 lg(104+104,5+101,7+101+104,5+104,2)=49,5 dB

Alınan dəyər operatorun iş yeri üçün icazə verilən səs-küy səviyyəsindən çox deyil, 65 dB-ə bərabərdir (GOST 12.1.003-83). Və nəzərə alsaq ki, skaner və printer kimi periferik cihazların eyni vaxtda istifadə olunacağı ehtimalı azdır, onda bu rəqəm daha da aşağı olacaq. Bundan əlavə, printer işləyərkən operatorun birbaşa iştirakı lazım deyil, çünki Printer avtomatik vərəq ötürmə mexanizmi ilə təchiz edilmişdir.