Opfindelsen angår konstruktion af rørledninger. Metoden er beregnet til at eliminere temperaturspændinger i rørledninger af typen "rør-i-rør" i driftsforseglet tilstand af den interne rørledning (i fravær af overtryk i mellemrørsrummet) uden at installere specielle kompensatorer indeni. Metoden består i at placere tætningsenheder i ringrummet, lavet i form af spiralmuffer, der er tæt viklet til hinanden. Slangerne er lavet af elastisk, luftuigennemtrængeligt materiale, de er viklet med et lille mellemrum langs enderne af "rør-i-rør"-typen på den indvendige rørledning i form af to spiraler, hver med en længde på ikke mindre; end rørledningens indvendige diameter. Spiralerne indsættes i ringen, slangerne er fyldt med luft, enderne af ringen er lukket med ringformede propper, der er stift forbundet med den ydre rørledning, hvilket sikrer fri bevægelse af de ydre og indre rørledninger i forhold til hinanden i fravær af overskydende tryk i annulus. Det tekniske resultat af opfindelsen er at øge pålideligheden af ​​beskyttelsen miljø. 2 løn flyve.

Opfindelsen angår konstruktion af rørledninger, hovedsageligt undervandskrydsninger, og har til formål at eliminere temperaturspændinger i rørledninger af "rør-i-rør"-typen i driftstilstand uden at installere specielle kompensatorer indeni og at forhindre, at flydende kulbrinter pumpes gennem den indre rørledning fra at komme ud i miljøet i tilfælde af en lækage i den indvendige rørledning.

Det er kendt at konstruere rørledninger af typen "rør-i-rør", hvor mellemrørsrummet tætnes ved at fylde spiralslanger løst opviklet mod hinanden i hele den indvendige rørlednings længde med hærdende cementmørtel. Temperaturspændinger i den indre rørledning undertrykkes ved at installere specielle kompensatorer i form af lukkede metalhulrum, der er spiralviklet mod hinanden (A.S. USSR nr. 1460512, klasse F16L 1/04, 1989).

Ulempen ved at forsegle mellemrørsrummet i dette tilfælde er den obligatoriske installation af temperaturspændingskompensatorer inde i "rør-i-rør" rørledningen, hvilket betydeligt komplicerer og øger omkostningerne ved hele den kendte "rør-i-rør" rørledning design.

Nærmest i det væsentlige teknisk løsning er tætning af rørledningshulrum, hvor tætningerne er lavet i form af tæt viklede spiralslanger, slangerne er fyldt med inkompressible fyldstoffer (RF patent, nr. 2025634, klasse F16L 55/12, 1994).

I dette tilfælde sikres fuldstændig tætning af rummet ikke med et tilstrækkeligt stort overtryk foran tætningen. Et sådant tryk kan være foran muffetætningen, hvis den er installeret i ringrummet. Hvis den indvendige rørledning i "rør-i-rør"-systemet er beskadiget (tætheden er brudt), kan den forurenende væske lække gennem spiralspalterne mellem tæt viklede slanger med rundt tværsnit, ikke-deformerbare under tryk, med inkompressibelt fyldstof og gå ind i miljøet. En sådan tætning af rørledningshulrummet har et begrænset omfang og kan kun anvendes, når trykket foran slangetætningen er tæt på atmosfærisk, dvs. kun ved udførelse reparationsarbejde at eliminere (skære ud) beskadigede sektioner af konventionelle (ikke "rør-i-rør") rørledninger.

Formålet med opfindelsen er pålidelig beskyttelse miljø fra spild af flydende kulbrinter i tilfælde af krænkelse af tætheden af ​​den interne rørledning i "rør-i-rør"-systemet og sikring af kompensation af temperaturspændinger i den interne rørledning i driftstilstand (uden at krænke dens tæthed) på grund af den frie aksial bevægelse af den indvendige rørledning i forhold til den udvendige i god stand af "rør-ind"-systemrøret."

Pålidelig miljøbeskyttelse opnås på grund af det faktum, at forseglingen af ​​ringrummet udføres ved at installere tæt viklede spiralformede slanger af elastisk lufttæt materiale i ringrummet, som er fyldt med et komprimerbart fyldstof (luft). Hvis tætheden af ​​den indvendige rørledning brydes, øges overtrykket i annulus, komprimerer og presser de spiralviklede slanger tæt med luft til væggene af de ydre og indre rørledninger, hvilket sikrer fuldstændig tæthed af annulus.

Tilvejebringelse af kompensation for temperaturspændinger af den indre rørledning i driftstilstand (i fravær af overtryk i mellemrørsrummet) opnås på grund af det faktum, at luft tilføres de spiralviklede slanger ved lavt tryk, tæt på atmosfærisk tryk, ved hvilket der er praktisk talt ingen friktionskræfter mellem slangerne og væggene i den indvendige rørledning, hvilket forhindrer den relative langsgående bevægelse af de ydre og indre rørledninger i god stand.

Metoden implementeres som følger. Slangerne er lavet af et elastisk lufttæt materiale, de er viklet med et lille mellemrum langs enderne af rør-i-rør rørledningen på den indvendige rørledning i form af to spiraler, hver med en længde på mindst den indvendige rørledningens diameter, spiralerne indsættes i mellemrørsrummet, slangerne er fyldt med luft, enderne af mellemrørsrummet lukkes med ringpropper, der er stift forbundet med den ydre rørledning, hvilket sikrer fri bevægelse af de ydre og indre rørledninger i forhold til hver andet i fravær af overtryk i mellemrørsrummet. For at eliminere temperaturspændinger i en "rør-i-rør" rørledning fyldes uigennemtrængelige slanger viklet i form af en tæt spiral på den indvendige rørledning med luft ved et tryk, der sikrer fri bevægelse af rørledningerne i forhold til hinanden i fravær af overtryk i mellemrørsrummet.

For at forhindre spontan afvikling af spiralerne, når de indsættes i ringen, er enderne af spiralerne forbundet med en fleksibel forbindelse, eller deres ender er begrænset af ringbøsninger.

FORMEL FOR OPFINDELSEN

1. Fremgangsmåde til tætning af det ringformede rum af rørledninger af typen "rør-i-rør", herunder anbringelse i rørledninger af tætningsenheder i form af spiralslanger med fyldstoffer tæt viklet til hinanden, kendetegnet ved, at slangerne er lavet af et elastisk lufttæt materiale, de er viklet med et lille mellemrum i enderne af rørledningen af ​​"rør-i-rør"-typen på den indvendige rørledning i form af to spiraler, hver med en længde, der ikke er mindre end den indvendige rørledningens diameter, indsæt spiralerne i det ringformede rum, fyld ærmerne med luft, enderne af det ringformede rum er lukket med ringpropper, der er stift forbundet med den ydre rørledning, hvilket sikrer fri bevægelse af eksterne og interne rørledninger i forhold til hinanden i fraværet af overtryk i mellemrørsrummet.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at for at eliminere temperaturspændinger i en "rør-i-rør" rørledning fyldes uigennemtrængelige slanger viklet i form af tætte spiraler på den indvendige rørledning med luft ved et tryk, der sikrer fri bevægelse af rørledningerne i forhold til hinanden i fravær af overtryk i ringrummet.

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at for at forhindre spontan afvikling af spiralerne ved indføringen af ​​dem i ringen, er enderne af spiralerne forbundet med en fleksibel forbindelse, eller deres ender er begrænset af ringformede bøsninger.

Efter at have boret en brønd i løs sandjord begynder et trin, der sigter mod at forstærke foringsrørene. Samtidig bør du beskytte tønden mod skader og aggressive påvirkninger grundvand, korrosion og andre negative fænomener. Vi taler om en proces som cementering af brønde.

At udføre cementeringsarbejde på egen hånd er ret svært, men det er muligt, hvis du har viden om teknologierne til at gennemføre arrangementet. Vi fortæller dig, hvorfor du skal udføre cementering, og hvad du skal være opmærksom på, når du udfører arbejde. For klarhedens skyld indeholder materialet tematiske fotos og videoer.

Brøndcementering er en proces, der følger umiddelbart efter færdiggørelsen. Cementeringsproceduren består i at indføre cementmørtel, som hærder over tid for at danne en monolitisk brøndboring.

Cementmørtlen i dette tilfælde kaldes "plugging", og selve processen kaldes "plugging". En kompleks ingeniørproces kaldet brøndcementeringsteknologi kræver en vis viden og særligt udstyr.

I de fleste tilfælde kan vandkilder tilsluttes med egne hænder, hvilket er meget billigere end at ansætte specialister.

Brøndcementering er et sæt foranstaltninger, der har til formål at styrke ringrummet og foringsrøret mod destruktivt sidetryk fra klipper og virkningerne af grundvand

Korrekt udført tilstopning af vandbrønde bidrager til:

• sikring af styrken af ​​brøndstrukturen;
• beskyttelse af brønden mod grund- og overfladevand;
• styrkelse foringsrør og beskytte det mod korrosion;
• forøgelse af vandkildens levetid;
• eliminering af store porer, hulrum, huller, hvorigennem uønskede partikler kan trænge ind i grundvandsmagasinet;
• forskydning af boremudder med cement, hvis førstnævnte blev brugt under boring.

Kvaliteten af ​​det producerede vand og præstationsegenskaber brønde. Der udføres også cementering af forladte brønde, der ikke længere vil være i drift.

Billedgalleri

Metode til reparation af stikledning under en vold

Forfatter: Vylegzhanin Andrey Anatolyevich

Opfindelsen angår reparationsområdet og især fremgangsmåder til reparation af stikledninger. Formålet med opfindelsen er at reducere arbejdsintensiteten ved at fylde rummet mellem det defekte rør og det nye rør med betonopløsning. Metoden til at reparere en stikledning under en vold involverer midlertidig omlægning af et vandløb og installation af et nyt rør i det defekte rørs indvendige omrids med en spalte. Røret er udstyret med kontrolrør, der rager gennem rørets loft ind i mellemrørsrummet med en bestemt stigning. Fyldning af mellemrørsrummet med betonopløsning og kontrol heraf udføres gennem kontrolrør med deres sekventielle tilstopning. Mellemrørsrummet fyldes med beton ved hjælp af en fleksibel slange placeret i føringer monteret med uden for oven på det nye rør i mellemrørsrummet, flytte det udad og fjerne det, efterhånden som mellemrørsrummet er fyldt med beton. Hver sektion af det nye rør er dannet af flere ringe, for eksempel tre, lavet af metal plademateriale, helst bølgepap. 2 løn flyve, 6 ill.

Den traditionelle rendemetode til at lægge og udskifte stikledninger under jordvolde er kendt (Bygning af broer og rør. Redigeret af V.S. Kirillov. M.: Transport, 1975, s. 527, fig. XU. 14, XU 15 Ulempen ved denne metode er, at for at lægge stikkeren er det nødvendigt at grave en åben rende.

Der er en kendt metode til at rekonstruere en bjælkebro ved at erstatte den med en eller to stikledninger (Vedligeholdelse og rekonstruktion af broer. Redigeret af V.O. Osipov. M.: Transport, 1986, s. 311, 312, fig. X 14, X 15 , X 16). Denne metode gentager ulemperne ved den tidligere analog, da den involverer demontering af sporets øvre struktur.

"Metoden til at udskifte en stikledning" er kendt, angivet i beskrivelsen af ​​patent RU 2183230. Metoden går ud på at lægge i vintertid tunnel ved siden af ​​det defekte rør, holde det, indtil væggene fryser, rejse støtte, lave et lodret hul i kørebanen til at støbe beton, lægge et nyt rør i tunnelen, hælde beton i rummet mellem røret og tunnelen igennem lodret hul. Efter arbejdets afslutning tilstoppes det gamle rør. Metoden giver dog mulighed for kun at implementere den om vinteren.

Kendt patent RU 2265692 "Metode til reparation af en stikledning under en dæmning." Metoden omfatter midlertidig omlægning af et vandløb, opstilling af en midlertidig understøtning med en øvre plade inde i det defekte rør på fejlstedet og dets fastgørelse samt montering af dele af et nyt rør i det defekte rør fra dets to modsatte sider indtil enderne af de modstående dele af det nye rør stopper mod hinanden. For at gøre dette udløses i begge dele til et midlertidigt støttestativ, derefter kombineres enderne af de modstående dele af det nye rør med hinanden, og med den midlertidige støtte fyldes hulrummene mellem de defekte og nye rør med beton mørtel, og den midlertidige støtte fjernes. Metoden afslører dog ikke, hvordan rummet mellem de defekte og nye rør udfyldes med beton.

Den tekniske essens tættest på den påberåbte metode er "Metode til reparation af en stikledning under en dæmning", givet i beskrivelsen af ​​patent RU 2341612.

Metoden går ud på, at et vandløb midlertidigt omdirigeres, sektioner af et nyt rør monteres ind i det defekte rørs indvendige omrids med et mellemrum og fyldes mellemrørsrummet med betonløsning.

I sektionernes loft monteres styrerør, der rager ind i ringen, i en vis stigning, ringen fyldes i første omgang med beton gennem vinduerne placeret i den øverste del af sektionens sidevægge til vinduernes nederste niveau og vinduerne er tilstoppede, loftsdelen af ​​ringen fyldes med beton gennem det første rør indtil der kommer beton ud i det andet rør, prop det første rør og før beton gennem det andet rør indtil det kommer ud i det næste rør og udfør sekventielle lignende operationer i alle sektioner.

Ulempen ved denne metode er den relativt høje arbejdsintensitet, da det er nødvendigt først at lave sidevinduer for først at fylde mellemrørsrummet med beton gennem dem, og derefter tilstoppe dem og derefter sekventielt fylde dem med beton gennem loftsrørene.

Formålet med opfindelsen er at reducere arbejdsintensiteten ved at fylde rummet mellem de defekte og nye rør med betonopløsning.

Dette mål opnås på grund af det faktum, at i metoden til at reparere en stikledning under en vold, herunder midlertidig omledning af et vandløb, installere et nyt rør i den indvendige omrids af et defekt rør med en spalte, udstyret med kontrolrør, der stikker ud gennem loftet af røret ind i mellemrørsrummet med en vis stigning, fyldning med betonopløsning af ringrummet og dets styring gennem kontrolrør med deres sekventielle tilstopning, ifølge opfindelsen udføres fyldning af ringrummet med beton ved hjælp af en fleksibel slange placeret i ringrummet med dets bevægelse udad og fjernelse, efterhånden som ringrummet fyldes med beton.

Det nye rør er dannet af flere sektioner lavet af metalplademateriale, fortrinsvis korrugeret.

På ydersiden, i toppen af ​​det nye rør, er lodrette føringer installeret i form af skjolde til at placere og flytte en fleksibel slange i dem i mellemrørsrummet, og de lodrette føringer er lavet med en vis stigning.

Mellemrørsrummet fyldes med betonopløsning fra den ene ende af røret ved hjælp af en fleksibel slange mod den anden ende af røret eller to fleksible slanger tæller fra begge ender af røret

Mellemrummet mellem de defekte og nye rør til fyldning af mellemrørsrummet med beton sættes til mindst 100 mm.

Afstanden mellem tilstødende rør for at kontrollere fyldningen af ​​mellemrørsrummet med beton indstilles afhængigt af dimensionerne på den stikledning, der repareres, og der skal være mindst et rør i hver sektion eller gennem et.

Højden af ​​rørenes fremspring i mellemrørsrummet er indstillet til at skabe et mellemrum mellem enden af ​​røret og loftet på det defekte rør på højst 40 mm, mens en prop er installeret på hvert kontrolrør på indersiden af loftet, efter at betonløsningen kommer ud af det.

Essensen af ​​opfindelsen er illustreret af tegninger, som viser:

Figur 1 er et længdesnit af en defekt stikledning før reparation;

Figur 2 - tværsnit af stikledningen før reparation (forstørret);

Figur 3 er et længdesnit af en defekt stikledning ved begyndelsen af ​​fyldning af mellemrørsrummet med beton;

Figur 4 er et længdesnit af en defekt stikledning ved enden af ​​fyldning af mellemrørsrummet med beton;

Fig.5 - tværsnit af en stikledning med en installeret slange (forstørret);

Fig.6 - tværsnit af stikledning efter reparation (forstørret).

En fremgangsmåde til reparation af en stikledning 1, der har defekter 2, placeret under en vold 3, omfatter midlertidig omledning af et vandløb, installation af sektioner 4 af et nyt rør i den indvendige omrids af det defekte rør 1 og udfyldning af mellemrørsrummet 6 med betonopløsning 5 For at fylde mellemrørsrummet med betonløsning monteres sektioner 4 med et mellemrum H mellem det defekte rør 1 og sektioner 4 i det nye rør på mindst 100 mm.

Nye rørsektioner er lavet af metalplademateriale, fortrinsvis bølgepap.

På ydersiden, i toppen af ​​sektionerne 4 af det nye rør, er lodrette føringer 7 installeret i form af skjolde til at placere og flytte den fleksible slange 8 i dem i mellemrørsrummet 6, og de lodrette føringer er lavet med en bestemt tonehøjde.

Derudover er der i hver sektion 4, enten en eller to, afhængigt af længden af ​​røret, der genoprettes, kontrolrør 9 forudinstalleret, som rager ind i mellemrørsrummet 6. Rørene 9 er installeret for at danne et mellemrum mellem enden af røret og loftet på det defekte rør 1 mere end 40 mm, mens hvert rør 9 på indersiden af ​​loftet er lavet med mulighed for at installere en prop 10 på det.

Installation af et nyt rør i et defekt rør udføres udelukkende ved at forsamle sektioner 4 i et rør og trække det ind i det defekte rør 1's indvendige omrids eller ved sekventielt at tilføre sektioner 4 inde i det defekte rør 1 og forbinde sektioner 4 der sammen til et enkelt rør.

Trækning af den fleksible slange 9 ind i ringrummet 6 udføres efter placering og samling af sektioner 4 i hulrummet af det defekte rør 1 eller samtidig med tilførsel af sektioner 4 ind i hulrummet i det defekte rør 1, mens styreklapperne 7 sikrer orientering af den fleksible slange 8 i ringen 6.

Derudover er det for store længder af det defekte rør 1 muligt at trække to fleksible slanger 8 mod-træk på begge sider af røret (ikke vist).

Efter anbringelse af sektioner 4 i det defekte rør 1's indre hulrum, tilstoppes mellemrørsrummet fra rørets 1 åbne ender med tamponer (ikke vist).

Fyldning af mellemrørsrummet 6 med betonopløsning 5 udføres med en fleksibel slange 8, idet den bevæges i retningen fra den ene ende til den anden ende af røret, indtil den er helt fjernet, eller med to fleksible slanger 8 modsat fra begge ender af røret.

Fyldningen af ​​mellemrørsrummet 6 overvåges ved udgangen af ​​betonopløsningen 5 fra det næste kontrolrør 9. Hvorefter røret tilproppes med en prop 10, og slangen 8 skubbes udad og yderligere fyldes mellemrørsrummet 6 med betonopløsningen 5 udføres indtil opløsningen 5 kommer ud i det næste kontrolrør 9, tilstoppet rør 9 med prop 10 og cyklussen gentages.

Det opnåede tekniske resultat er, at den foreslåede metode gør det muligt at reducere arbejdsintensiteten ved at udfylde mellemrummet mellem de defekte og nye rør med betonløsning, samtidig med at der sikres pålidelig kontrol af den fuldstændige opfyldning af mellemrørsrummet.

Metoden blev testet med succes på vejreparationer.

480 rub. | 150 UAH | $7,5 ", MOUSEOFF, FGCOLOR, "#FFFFCC",BGCOLOR, "#393939");" onMouseOut="return nd();"> Afhandling - 480 RUR, levering 10 minutter, døgnet rundt, syv dage om ugen og helligdage

240 rub. | 75 UAH | $3,75 ", MOUSEOFF, FGCOLOR, "#FFFFCC",BGCOLOR, "#393939");" onMouseOut="return nd();"> Abstrakt - 240 rubler, levering 1-3 timer, fra 10-19 (Moskva-tid), undtagen søndag

Bortsov Alexander Konstantinovich. Konstruktionsteknologi og metoder til beregning af spændingstilstanden for undervandsrørledninger "rør i rør": IL RSL OD 61:85-5/1785

Indledning

1. Design af en undervandsrørledning "rør i rør" med et mellemrør fyldt med cementsten 7

1.1. Dobbeltrørsrørledningsdesign 7

1.2. Teknisk og økonomisk vurdering af undervandsovergangen af ​​rør-til-rør-rørledningen 17

1.3. Analyse af udført arbejde og opstilling af forskningsmål 22

2. Teknologi til cementering af mellemrørsrummet i rørledninger "rør i rør" 25

2.1. Materialer til cementering af annulus 25

2.2. Valg af cementmørtelformulering 26

2.3. Cementeringsudstyr 29

2.4. Fyldning af annulus 30

2.5. Cementeringsberegning 32

2.6. Eksperimentel afprøvning af cementeringsteknologi 36

2.6.1. installation og test af en to-rørs gnidningshest 36

2.6.2. Cementering af annulus 40

2.6.3. Test af rørledningsstyrke 45

3. Spændings-belastningstilstand af trelagsrør under indvendigt tryk 50

3.1. Styrke- og deformationsegenskaber af cementsten 50

3.2. Spændinger i trelagsrør, når cementsten opfatter tangentielle trækkræfter 51

4. Eksperimentelle undersøgelser af spændings-tøjningstilstanden af ​​trelagsrør 66

4.1. Metode til udførelse af eksperimentelle undersøgelser 66

4.2. Modelfremstillingsteknologi 68

4.3. Prøvebænk 71

4.4. Metode til måling af deformationer og afprøvning 75

4.5. Påvirkningen af ​​overskydende cementeringstryk af mek-rørrummet på omfordelingen af ​​spændinger 79

4.6. Kontrol af tilstrækkeligheden af ​​teoretiske afhængigheder 85

4.6.1. Metode til planlægning af et eksperiment 85

4.6.2. Statistisk behandling af testresultater! . 87

4.7. Afprøvning af fuldskala trelagsrør 93

5. Teoretiske og eksperimentelle undersøgelser af bøjningsstivheden af ​​rør-i-rør rørledninger 100

5.1. Beregning af bøjningsstivhed af rørledninger 100

5.2. Eksperimentelle undersøgelser af bøjningsstivhed 108

Konklusioner 113

Generelle konklusioner 114

Litteratur 116

Ansøgninger 126

Introduktion til arbejdet

I overensstemmelse med beslutningerne fra CPSU's 21. kongres udvikler olie- og gasindustrien sig i den nuværende femårsperiode i et accelereret tempo, især i regionerne i det vestlige Sibirien, i den kasakhiske SSR og i den nordlige del af SUKP. den europæiske del af landet.

Ved udgangen af ​​den femårige periode vil olie- og gasproduktionen være på henholdsvis 620-645 millioner tons og 600-640 milliarder kubikmeter. meter.

For at transportere dem er det nødvendigt at konstruere kraftige hovedrørledninger med en høj grad af automatisering og driftssikkerhed.

En af hovedopgaverne i femårsplanen vil være yderligere fremskyndet udvikling af olie- og gasfelter, bygning af nye og øge kapaciteten af ​​eksisterende gas- og olietransportsystemer, der løber fra regionerne i det vestlige Sibirien til de vigtigste steder. af olie- og gasforbrug - i de centrale og vestlige regioner af landet. Rørledninger af betydelig længde vil krydse langs deres vej stort antal forskellige vandforhindringer. Krydsninger over vandbarrierer er de mest komplekse og kritiske sektioner af den lineære del af hovedrørledninger, hvorpå pålideligheden af ​​deres drift afhænger. Når undersøiske krydsninger svigter, forårsages der enorme materielle skader, som defineres som summen af ​​skader på forbrugeren, transportvirksomheden og fra miljøforurening.

Reparation og retablering af undersøiske krydsninger er en kompleks opgave, som kræver en betydelig indsats og ressourcer. Nogle gange overstiger omkostningerne ved at reparere en krydsning omkostningerne ved dens konstruktion.

Derfor lægges der stor vægt på at sikre høj pålidelighed af overgange. De skal fungere uden fejl eller reparationer gennem hele rørledningernes designlevetid.

I øjeblikket, for at øge pålideligheden, er krydsninger af hovedrørledninger gennem vandbarrierer konstrueret i et to-line design, dvs. parallelt med hovedtråden, i en afstand på op til 50 m fra den, lægges en ekstra - en reserve. En sådan redundans kræver dobbelt kapitalinvestering, men som driftserfaringen viser, giver det ikke altid den nødvendige driftssikkerhed.

For nylig er der udviklet nye designskemaer, der giver øget pålidelighed og styrke af enkeltstrengede overgange.

En af sådanne løsninger er designet af en undervandsrørledningsovergang "rør i rør" med et mellemrørsrum fyldt med cementsten. Der er allerede bygget en række krydsninger i USSR design diagram"rør i rør" Vellykket erfaring med design og konstruktion af sådanne krydsninger indikerer, at den ulmende teoretiske og konstruktive løsninger teknologien til installation og lægning, kvalitetskontrol af svejsede samlinger og test af to-rørs rørledninger er tilstrækkeligt udviklet. Men da mellemrørsrummet i de konstruerede overgange var fyldt med væske eller gas, er spørgsmålene relateret til de særlige forhold ved konstruktionen af ​​undervandsovergange af rør-i-rør-rørledninger med et mellemrørsrum fyldt med cementsten i det væsentlige nye og kun lidt undersøgt .

Derfor er formålet med dette arbejde den videnskabelige underbygning og udvikling af teknologi til konstruktion af undervandsrørledninger "rør i rør" med et mellemrørsrum fyldt med cementsten.

For at nå dette mål blev der gennemført et stort program

teoretisk og eksperimentel forskning. Muligheden for at bruge sub-

vandrørledninger "rør i rør" materialer, udstyr og teknologiske metoder, der anvendes til cementering af brønde. En eksperimentel sektion af en rørledning af denne type blev bygget. Formler er afledt til beregning af spændinger i trelagsrør under påvirkning af indre tryk. Eksperimentelle undersøgelser af spændings-tøjningstilstanden af ​​trelagsrør til hovedrørledninger blev udført. Der er udledt en formel til beregning af bøjningsstivheden af ​​trelagsrør. Bøjningsstivheden af ​​en rør-i-rør-rørledning blev eksperimentelt bestemt.

Baseret på den udførte forskning, "Midlertidige instruktioner for design og konstruktionsteknologi af pilotindustrielle undervandsgasrørledningskrydsninger for et tryk på 10 MPa eller mere af typen "rør-i-rør" med cementering af mellemrørsrummet" og "Instruktioner for design og konstruktion af offshore undervandsrørledninger i henhold til designskemaet" blev udviklet med cementering af mellemrørsrummet", godkendt af Mingazprom i 1982 og 1984.

Resultaterne af afhandlingen blev praktisk taget brugt i design af undervandspassagen af ​​Urengoy - Uzhgorod gasrørledningen gennem Pravaya Khetta-floden, design og konstruktion af sektioner af Dragobych - Stryi og Kremenchug - Lubny - Kyiv olie- og produktrørledninger, sektioner af Strelka 5 - Bereg og Golitsyno - Bereg offshore rørledninger.

Forfatteren takker lederen af ​​den underjordiske gaslagerstation i Moskva produktionsforening"Mostransgaz" O.M. Korabelnikov, leder af styrkelaboratoriet gasrør VNIIGAZ, Ph.D. tech. Sciences N.I. Anenkov, leder af brøndfastgørelsesafdelingen i Moskvas dybdeboreekspedition O.G. Drogalin for hjælp til at organisere og udføre eksperimentelle undersøgelser.

Teknisk og økonomisk vurdering af undervandsovergangen af ​​rør-til-rør rørledningen

Rør-i-rør rørledningskrydsninger Overgange af hovedrørledninger gennem vandbarrierer er blandt de mest kritiske og komplekse sektioner af ruten. Fejl i sådanne overgange kan forårsage et kraftigt fald i produktiviteten eller et fuldstændigt stop i pumpningen af ​​det transporterede produkt. Reparation og rehabilitering af undersøiske rørledninger er komplekse og dyre. Ofte er omkostningerne ved at reparere en overgang sammenlignelige med omkostningerne ved at bygge en ny overgang.

Undervandskrydsninger af hovedrørledninger i overensstemmelse med kravene i SNiP 11-45-75 [70] lægges i to gevind i en afstand på mindst 50 m fra hinanden. Med en sådan redundans øges sandsynligheden for fejlfri drift af overkørslen som et transportsystem som helhed. Omkostningerne ved at bygge en reservelinje svarer som regel til omkostningerne ved at bygge hovedlinjen eller overstiger dem endda. Derfor kan vi antage, at øget pålidelighed gennem redundans kræver en fordobling af kapitalinvesteringer. I mellemtiden viser driftserfaringen, at denne metode til at øge driftssikkerheden ikke altid giver positive resultater.

Resultaterne af at studere deformationerne af kanalprocesser viste, at zonerne med kanaldeformationer væsentligt overstiger afstandene mellem de udlagte passager. Derfor sker erosion af hoved- og reservetrådene næsten samtidigt. Derfor bør en øget pålidelighed af undervandskrydsninger udføres i retning af omhyggeligt at tage hensyn til reservoirets hydrologi og udvikle krydsningsdesign med øget pålidelighed, hvor fejlen i undervandsovergangen blev anset for at være en begivenhed, der førte til en krænkelse af rørledningens tæthed. Under analysen blev følgende designløsninger overvejet: tostrenget enkeltrørsdesign - rørledningsstrenge lægges parallelt i en afstand på 20-50 m fra hinanden; undervandsrørledning med gennemgående betonbelægning; rørledningsdesign "rør i rør" uden at fylde mellemrørsrummet og fyldt med cementsten; en passage konstrueret ved brug af skråboringsmetoden.

Fra graferne vist i fig. 1.10, følger det, at den højeste forventede sandsynlighed for fejlfri drift er ved undervandsovergangen af ​​en "rør-i-rør"-rørledning med et ringformet rum fyldt med cementsten, med undtagelse af en overgang bygget ved skråboringsmetoden .

I øjeblikket udføres eksperimentelle undersøgelser af denne metode og udviklingen af ​​dens grundlæggende teknologiske løsninger. På grund af kompleksiteten i at skabe borerigge til retningsbestemt boring, er det vanskeligt at forvente en udbredt introduktion af denne metode i rørledningskonstruktionspraksis i den nærmeste fremtid. Derudover kan denne metode bruges til konstruktion af krydsninger af kun en kort længde.

For at konstruere overgange i henhold til "rør-i-rør" strukturskemaet med et mellemrørsrum fyldt med cementsten, er udvikling af nye maskiner og mekanismer ikke påkrævet. Ved installation og lægning af to-rørs rørledninger anvendes de samme maskiner og mekanismer som under konstruktionen af ​​enkeltrørsrørledninger, og til at forberede cementmørtel og fylde mellemrørsrummet anvendes cementeringsudstyr, som bruges til cementering af olie og gas brønde I øjeblikket i systemet i Shngazprom og ministeriet for olie- og gasindustrien. Flere tusinde cementeringsenheder og cementblandemaskiner er i drift.

De vigtigste tekniske og økonomiske indikatorer for undervandskrydsninger af rørledninger af forskellige designs er angivet i tabel 1.1. Beregninger blev udført for undervandskrydsningen af ​​en pilotsektion af en gasrørledning ved et tryk på 10 MPa, eksklusive omkostninger. afspærringsventiler. Længden af ​​overgangen er 370 m, afstanden mellem parallelle gevind er 50 m. Rørene er lavet af X70 stål med en flydespænding (et - 470 MPa og trækstyrke Є6р = 600 MPa. Tykkelsen af ​​rørvæggene og den. nødvendig ekstra ballast for option I, P og Sh er beregnet i henhold til SNiP 11-45-75 [70].

I "rør-i-rør" rørledningsdesignet med et mellemrør fyldt med cementsten, bestemmes vægtykkelsen af ​​det indre rør efter metoden angivet i [e], tykkelsen af ​​ydervæggen antages at være 0,75 af tykkelsen af ​​den indre. Bøjlespændinger i rør beregnes ved hjælp af formlerne 3.21 i dette arbejde, fysiske og mekaniske egenskaber cementsten og metalrør antages at være det samme som ved beregning af tabel. 3.1. Det mest almindelige to-strengede enkeltrørs overgangsdesign med ballast med støbejernsvægte blev taget som sammenligningsstandard ($100). Som det kan ses af tabel. І.І, metalforbruget i "rør-i-rør" rørledningsdesignet med et mellemrør fyldt med cementsten til stål og støbejern er mere end 4 gange

Cementeringsudstyr

De specifikke træk ved arbejdet med cementering af ringrummet i rør-i-rør-rørledninger bestemmer kravene til cementeringsudstyr. Konstruktionen af ​​krydsninger af hovedrørledninger gennem vandbarrierer udføres i forskellige områder af landet, herunder fjerntliggende og svært tilgængelige. Afstandene mellem byggepladser når hundredvis af kilometer, ofte i mangel af pålidelig transportkommunikation. Derfor skal cementeringsudstyr have stor mobilitet og være bekvemt til transport over lange afstande under terrænforhold.

Mængden af ​​cementopslæmning, der kræves for at fylde annulus, kan nå hundreder kubikmeter, og trykket ved pumpning af opløsningen er flere megapascal. Som følge heraf skal cementeringsudstyr have høj produktivitet og kraft for at sikre klargøring og injektion af den nødvendige mængde opløsning i annulus inden for en tid, der ikke overstiger dens fortykkelsestid. Samtidig skal udstyret være driftssikkert og have tilstrækkelig høj effektivitet.

Mest komplet angivne forhold opfylder det udstyr, der er beregnet til cementering af brønde [72]. Komplekset omfatter: cementeringsenheder, cementblandemaskiner, cementvogne og tankvogne, en station til overvågning og styring af cementeringsprocessen, samt hjælpeudstyr og varehuse.

Blandemaskiner bruges til at fremstille opløsningen. Hovedkomponenterne i en sådan maskine er en bunker, to vandrette tømmesnegle og en skrå læssesnegl og en vakuumhydraulisk blandeanordning. Bunkeren er normalt installeret på chassiset af et terrængående køretøj. Sneglene drives af køretøjets trækmotor.

Opløsningen pumpes ind i ringrummet af en cementeringsenhed monteret på. chassis af en kraftig lastbil. Enheden består af en cementpumpe højt tryk til pumpning af løsningen, en pumpe til at levere vand og en motor til den, måletanke, en pumpemanifold og en sammenklappelig metalrørledning.

Cementeringsprocessen styres ved hjælp af SKTs-2m-stationen, som giver dig mulighed for at kontrollere trykket, flowhastigheden, volumen og densiteten af ​​den injicerede opløsning.

Til små mængder mellemrørsrum (op til flere tiere kubikmeter) kan mørtelpumper og mørtelblandere, der anvendes til klargøring og pumpning af mørtler, også anvendes til cementering.

Cementering af ringrummet i undervands rør-i-rør rørledninger kan udføres både efter at de er lagt i en undervandsgrav og før lægning på land. Valget af placering til cementering afhænger af de specifikke topografiske konstruktionsforhold, længden og diameteren af ​​overgangen samt tilgængeligheden af ​​specialudstyr til cementering og lægning af rørledningen. Men det er at foretrække at cementere rørledninger lagt i en undervandsgrav.

Cementering af ringrummet i rørledninger, der løber i flodslettet (på kysten) udføres efter at de er lagt i en rende, men før opfyldning med jord Hvis yderligere ballastering er nødvendig, kan ringrummet fyldes med vand før cementering. Tilførslen af ​​opløsning til mellemrørsrummet begynder fra det laveste punkt af rørledningssektionen. Udløbet af luft eller vand udføres gennem specielle rør med ventiler installeret på den eksterne rørledning på dets højeste punkter.

Efter at interpipe-rummet er fuldstændigt fyldt, og opløsningen begynder at forlade, reduceres hastigheden af ​​dens tilførsel, og injektionen fortsætter, indtil en opløsning med en tæthed svarende til densiteten af ​​den injicerede begynder at komme ud af udløbsrørene på udløbsrørene er lukket, og der skabes overtryk i det ringformede rum. Tidligere er der skabt modtryk i den indre rørledning, hvilket forhindrer tab af stabilitet af dens vægge. Når det nødvendige overtryk er nået i mellemrørsrummet, lukkes ventilen på indløbsrøret. Mellemrørsrummets tæthed og trykket i den indvendige rørledning opretholdes i den tid, det tager for cementmørtlen at hærde.

Ved påfyldning kan følgende metoder til cementering af rør-i-rør-rørledninger anvendes: direkte ved hjælp af specielle cementeringsrørledninger eller vand i den. Løsningen tilføres og luft eller vand udledes gennem rør med ventiler monteret på den udvendige rørledning. Hele rørledningssektionen fyldes i ét trin.

Cementering ved hjælp af specielle cementeringsrørledninger Med denne metode installeres rørledninger med lille diameter i ringrummet, hvorigennem cementmørtel tilføres det. Cementering udføres efter at have lagt to-rørsrørledningen i en undervandsgrav. Cementopløsningen tilføres gennem cementeringsrørledninger til det laveste punkt af den udlagte rørledning. Denne cementeringsmetode giver mulighed for fyldning af den højeste kvalitet af mellemrørsrummet i en rørledning, der er lagt i en undervandsgrav.

Sektionscementering kan anvendes, hvis der er mangel på cementeringsudstyr eller høj hydraulisk modstand ved pumpning af løsning, som ikke tillader cementering af hele rørledningssektionen på én gang. I dette tilfælde udføres cementering af annulus i separate sektioner. Længden af ​​cementeringssektionerne afhænger af tekniske egenskaber cementeringsudstyr. For hver sektion af rørledningen skal du installere separate grupper rør til indsprøjtning af cementmørtel og udløb af luft eller vand.

For at fylde rør-i-rør-rørledninger med cementmørtel er det nødvendigt at kende mængden af ​​materialer og udstyr, der kræves til cementering, samt den tid, det tager at færdiggøre det mellem

Spændinger i trelagsrør, når cementsten opfatter tangentielle trækkræfter

Den stressede tilstand af et trelagsrør med et mellemrørsrum fyldt med cementsten (beton) under påvirkning af indre tryk blev overvejet i deres værker af P.P. Borodavkin [9], A. I. Alekseev [5], R. A. Abdullin, når de udledte formler, forfatterne accepterede hypotesen om, at en ring lavet af cementsten opfatter tangentielle trækkræfter, og dens revnedannelse forekommer ikke under belastning. Cementsten blev betragtet som et isotropt materiale med samme elasticitetsmodul i spænding og kompression, og følgelig blev spændingerne i en ring af cementsten bestemt ved hjælp af Lames formler.

En analyse af cementstens styrke og deformationsegenskaber viste, at dens træk- og trykmoduler ikke er ens, og trækstyrken er væsentligt mindre end trykstyrken.

Derfor er der i afhandlingsarbejdet givet en matematisk problemformulering for et trelagsrør med et mellemrørsrum fyldt med forskelligt modulmateriale, og en analyse af spændingstilstanden i trelagsrør af hovedrørledninger under påvirkning af internt tryk blev udført.

Når vi bestemmer spændinger i et trelagsrør fra virkningen af ​​indre tryk, overvejer vi en ring med enhedslængde skåret fra et trelagsrør. Den spændte tilstand i den svarer til den spændte tilstand i røret, når (En = 0. De tangentielle spændinger mellem overfladerne af cementstenen og rørene tages lig med nul, da adhæsionskræfterne mellem dem er ubetydelige. Vi betragter de indre og yderrør som tyndvæggede En ring lavet af cementsten i mellemrørsrummet, vi anser den for at være tykvægget, lavet af multi-modul materiale.

Lad trelagsrøret være under påvirkning af det indre tryk PQ (Fig. 3.1), så er det indre rør udsat for det indre tryk P og udvendig R-g, forårsaget af det ydre rørs og cementstenens reaktion på det indres bevægelse.

Det ydre rør er udsat for indvendigt tryk Pg forårsaget af deformationen af ​​cementstenen. Cementstenringen er påvirket af indre R-g og eksternt 2 Tryk.

Tangentiale spændinger i de indre og ydre rør under påvirkning af trykket PQ, Pj og Pg bestemmes: hvor Ri, &i, l 2, 6Z er radierne og vægtykkelserne af de indre og ydre rør. Tangentielle og radiale spændinger i en ring af cementsten bestemmes af formler opnået til at løse det aksesymmetriske problem med en hul cylinder lavet af et andet modulmateriale under påvirkning af indre og ydre tryk ["6]: cementsten under spænding og kompression I de givne formler (3.1) og (3.2) er trykværdierne Pj og P2 ukendte. rør Afhængigheden af ​​de relative tangentielle deformationer af de radiale forskydninger (i) har formen [53] Afhængigheden af ​​de relative deformationer fra spændinger for rør Г 53 ] bestemmes af formlen.

Prøvebænk

Indretningen af ​​rørene (fig. 4.2) af indre I og ydre 2 og tætningen af ​​mellemrørsrummet blev udført ved hjælp af to centreringsringe 3 svejset mellem rørene. Ind i yderrøret vva-. To fittings 9 blev revet i stykker - en til at pumpe cementmørtel ind i ringrummet, den anden til luftudløb.

Mellemrørsrummet for modeller med et volumen på 2G = 18,7 liter. fyldt med en opløsning fremstillet af cement Portland-cement til "kolde" brønde i Zdolbunovsky-anlægget, med et vand-cementforhold W/C = 0,40, densitet p = 1,93 t/m3, spredningsevne langs AzNII-keglen ved = 16,5 cm, begyndende af hærdning t = 6 timer 10 ler, afslutning af hærdning t „_ = 8 timer 50 min", trækstyrken af ​​to-dages cementstenprøver til bøjning & stk = 3,1 Sha. Disse karakteristika blev bestemt ved hjælp af standardtestmetoden for Portland cementcement til "kolde" brønde (_31j.

Tryk- og trækstyrkegrænserne for cementstenprøver ved begyndelsen af ​​prøvningen (30 dage efter fyldning af mellemrørsrummet med cementmørtel) b = 38,5 MPa, b c = 2,85 Sha, elasticitetsmodul ved kompression EH = 0,137 TO5 Sha, Poissons forhold ft = 0,28. Kompressionstest af cementsten blev udført på kubiske prøver med ribber på 2 cm; til spænding - på prøver i form af ottetal, med et tværsnitsareal ved indsnævringen på 5 cm [31]. For hver test blev 5 prøver fremstillet. Prøverne hærdede i et kammer med 100 % relativ luftfugtighed. For at bestemme elasticitetsmodulet for cementsten og Poissons forhold brugte vi metoden foreslået af hirse. K.V Ruppeneit [_ 59 J. Test blev udført på cylindriske prøver med en diameter på 90 mm og en længde på 135 mm.

Løsningen blev leveret ind i ringrummet på modellerne ved hjælp af en specialdesignet og fremstillet installation, hvis diagram er vist i fig. 4.3.

I kapacitet 8 kl afmonteret dæksel 7 blev cementmørtel udhældt, derefter blev dækslet sat på plads, og mørtlen blev presset ind i ringrummet på model II med trykluft.

Efter at det intertubulære rum var fuldstændig fyldt, blev ventil 13 på prøvens udløbsrør lukket, og overskydende cementeringstryk blev skabt i det ringformede rum, som blev overvåget af trykmåler 12. Efter at have nået designtrykket, ventil 10 på indløbsrøret blev lukket, så blev overtrykket udløst, og modellen blev koblet fra installationen. Under hærdningen af ​​opløsningen var modellen i lodret position.

Hydrauliske test af tre-lags rørmodeller blev udført på et stativ designet og fremstillet ved Department of Metal Technology i Moskva Institut for Økonomi og Statsvirksomhed opkaldt efter. I.M.iubkina. Standdiagrammet er vist i fig. 4.4, generel opfattelse- i fig. 4.5.

Rørmodel II blev anbragt i testkammer 7 gennem sidedækslet 10. Modellen, installeret med en let hældning, blev fyldt med olie fra beholder 13 med centrifugalpumpe 12, mens ventil 5 og 6 var åbne. Da modellen var fyldt med olie, blev disse ventiler lukket, ventil 4 blev åbnet og højtrykspumpe I blev udløst ved at åbne ventil 6. Trykregulering blev udført med to standard trykmålere 2, designet til. 39,24 Mia (400 kgf/slg). For at vise information fra sensorer installeret på modellen brugte vi flerlederkabler 9.

Standen gjorde det muligt at udføre forsøg ved tryk op til 38 MPa. Højtrykspumpen VD-400/0,5 E havde en lille strømningshastighed på 0,5 l/t, hvilket muliggjorde en jævn påfyldning af prøverne.

Hulrummet i modellens indre rør blev forseglet med en speciel tætningsanordning, hvilket eliminerede indflydelsen af ​​aksiale trækkræfter på modellen (fig. 4.2).

De aksiale trækkræfter, der opstår ved trykpåvirkningen på stemplerne 6, absorberes næsten fuldstændigt af stangen 10. Som vist af strain gauges sker der en lille overførsel af trækkræfter (ca. 10%) på grund af friktion mellem gummitætningsringene 4 og det indre rør 2.

Ved afprøvning af modeller med forskellige indvendige diametre af det indre rør, blev stempler med forskellige diametre også brugt Forskellige metoder og midler til at måle den deformerede tilstand af legemer

hvor ς er en koefficient, der tager hensyn til fordelingen af ​​belastning og støttereaktion af basen, ς = 1,3; P pr - beregnet ekstern reduceret belastning, N/m, bestemt i overensstemmelse hermed i henhold til formlerne ovenfor, for forskellige muligheder tilbagefyldning, såvel som fravær eller tilstedeværelse af vand i polyethylenrørledningen; R l - parameter, der karakteriserer rørledningens stivhed, N/m 2:

hvor k e er en koefficient, der tager højde for temperaturens indflydelse på rørledningsmaterialets deformationsegenskaber, k e = 0,8; E 0 er rørmaterialets trækkrybemodul, MPa (med 50 års drift og en spænding i rørvæggen på 5 MPa E 0 = 100 MPa); θ er en koefficient, der tager højde for den kombinerede effekt af basismodstand og indre tryk:

hvor E gr er deformationsmodulet for tilbagefyldningen (tilbagefyldning), taget afhængigt af komprimeringsgraden (for CR 0,5 MPa); P er det indre tryk af det transporterede stof, P< 0,8 МПа.

Ved konsekvent at erstatte de indledende data i hovedformlerne ovenfor, såvel som i de mellemliggende, opnår vi følgende beregningsresultater:

Ved at analysere de opnåede beregningsresultater for dette tilfælde kan det bemærkes, at for at reducere værdien af ​​P pr er det nødvendigt at stræbe efter at reducere værdien af ​​P" z + P til nul, dvs. lighed i absolut værdi af værdierne ​​P" z og P. Dette kan opnås ved at ændre graden af ​​fyldning af en polyethylenrørledning med vand. For eksempel, med en fyldning lig med 0,95, vil den positive lodrette komponent af vandtrykkraften P på den indvendige cylindriske overflade være 694,37 N/m ved P" z = -690,8 N/m. Ved at justere fyldningen vil data således være lighed kan opnås mængder

Ved at opsummere resultaterne af test af bæreevnen under betingelse II for alle muligheder, skal det bemærkes, at der ikke forekommer maksimalt tilladte deformationer i polyethylenrørledningen.

Bæreevnetest i henhold til betingelse III

Det første trin i beregningen er at bestemme den kritiske værdi af det ydre ensartede radiale tryk P cr, MPa, som røret kan modstå uden at miste sin stabile tværsnitsform. Værdien af ​​Pcr anses for at være den mindste af værdierne beregnet ved hjælp af formlerne:

Pcr =2√0,125PlEgr = 0,2104 MPa;

Pcr = Pl +0,14285 = 0,2485 MPa.

I overensstemmelse med beregningerne ved hjælp af formlerne ovenfor accepteres en mindre værdi på P cr = 0,2104 MPa.

Det næste trin er at kontrollere tilstanden:

hvor k 2 er koefficienten for rørledningsdriftsbetingelser for stabilitet, taget lig med 0,6; Pvac er værdien af ​​muligt vakuum i reparationssektionen af ​​rørledningen, MPa; Pgv er det ydre tryk af grundvand over toppen af ​​rørledningen, i henhold til betingelserne for problemet Pgv = 0,1 MPa.

Den efterfølgende beregning udføres analogt med betingelse II i flere tilfælde:

• i tilfælde af ensartet fyldning af mellemrørsrummet i fravær af vand i polyethylenrørledningen:

således er betingelsen opfyldt: 0,2104 MPa>>0,1739 MPa;

• det samme, hvis der er et fyldstof (vand) i en polyethylenrørledning:

således er betingelsen opfyldt: 0,2104 MPa >>0,17 MPa;

• i tilfælde af ujævn fyldning af mellemrørsrummet i mangel af vand i polyethylenrørledningen:

således er betingelsen opfyldt: 0,2104 MPa >>0,1743 MPa;

• det samme i nærværelse af vand i en polyethylenrørledning:

således er betingelsen opfyldt: 0,2104 MPa >>0,1733 MPa.

Kontrol af bæreevnen i henhold til betingelse III viste, at stabiliteten af ​​polyethylenrørledningens runde tværsnit er observeret.

Som generelle konklusioner skal det bemærkes, at implementeringen byggearbejde for tilbagefyldning af mellemrørsrummet for de tilsvarende indledende designparametre vil ikke påvirke den nye polyethylenrørlednings bæreevne. Selv under ekstreme forhold (med ujævn opfyldning og høj grundvandsstand) vil opfyldning ikke føre til uønskede fænomener forbundet med deformation eller anden skade på rørledningen.