Δημιουργία άνετες συνθήκεςΗ παραμονή στις εγκαταστάσεις είναι αδύνατη χωρίς αεροδυναμικό υπολογισμό των αεραγωγών. Με βάση τα δεδομένα που ελήφθησαν, προσδιορίζεται η διάμετρος διατομής των σωλήνων, η ισχύς των ανεμιστήρων, ο αριθμός και τα χαρακτηριστικά των κλαδιών. Επιπλέον, μπορεί να υπολογιστεί η ισχύς των θερμαντήρων και οι παράμετροι των ανοιγμάτων εισόδου και εξόδου. Ανάλογα με τον συγκεκριμένο σκοπό των δωματίων, λαμβάνονται υπόψη το μέγιστο επιτρεπόμενο επίπεδο θορύβου, η ταχύτητα ανταλλαγής αέρα, η κατεύθυνση και η ταχύτητα των ροών στο δωμάτιο.

Οι σύγχρονες απαιτήσεις καθορίζονται στον Κώδικα Κανόνων SP 60.13330.2012. Κανονικοποιημένες παράμετροι δεικτών μικροκλίματος εσωτερικού χώρου για διάφορους σκοπούςδίνεται στα GOST 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 και SanPiN 2.1.2.2645. Κατά τον υπολογισμό της απόδοσης των συστημάτων εξαερισμού, πρέπει να λαμβάνονται υπόψη όλες οι διατάξεις.

Αεροδυναμικός υπολογισμός αεραγωγών - αλγόριθμος ενεργειών

Η εργασία περιλαμβάνει πολλά διαδοχικά στάδια, καθένα από τα οποία επιλύει τοπικά προβλήματα. Τα δεδομένα που λαμβάνονται μορφοποιούνται με τη μορφή πινάκων και με βάση αυτά συντάσσονται σχηματικά διαγράμματα και γραφήματα. Η εργασία χωρίζεται στα ακόλουθα στάδια:

1. Ανάπτυξη αξονομετρικού διαγράμματος κατανομής αέρα σε όλο το σύστημα. Με βάση το διάγραμμα προσδιορίζεται συγκεκριμένη τεχνικήυπολογισμοί λαμβάνοντας υπόψη χαρακτηριστικά και εργασίες σύστημα εξαερισμού.
2. Ένας αεροδυναμικός υπολογισμός των αεραγωγών πραγματοποιείται τόσο κατά μήκος των κύριων διαδρομών όσο και σε όλους τους κλάδους.
3. Με βάση τα δεδομένα που ελήφθησαν, επιλέγεται το γεωμετρικό σχήμα και η περιοχή διατομής των αεραγωγών και προσδιορίζονται οι τεχνικές παράμετροι των ανεμιστήρων και των θερμαντήρων αέρα. Επιπλέον, λαμβάνεται υπόψη η δυνατότητα εγκατάστασης αισθητήρων πυρόσβεσης, αποφυγής εξάπλωσης καπνού και η δυνατότητα αυτόματης ρύθμισης της ισχύος αερισμού λαμβάνοντας υπόψη το πρόγραμμα που έχουν καταρτίσει οι χρήστες.

Ανάπτυξη διαγράμματος συστήματος εξαερισμού

Ανάλογα με τις γραμμικές παραμέτρους του διαγράμματος, επιλέγεται η κλίμακα το διάγραμμα υποδεικνύει τη χωρική θέση των αεραγωγών, τα σημεία σύνδεσης πρόσθετων τεχνικών συσκευών, τους υπάρχοντες κλάδους, τους χώρους παροχής και εισαγωγής αέρα.

Το διάγραμμα δείχνει τον κύριο αυτοκινητόδρομο, τη θέση και τις παραμέτρους του, τα σημεία σύνδεσης και τεχνικές προδιαγραφέςκλαδιά. Η θέση των αεραγωγών λαμβάνει υπόψη τα αρχιτεκτονικά χαρακτηριστικά των χώρων και του κτιρίου στο σύνολό του. Κατά τη δημιουργία ενός κυκλώματος τροφοδοσίας, η διαδικασία υπολογισμού ξεκινά από το πιο απομακρυσμένο σημείο από τον ανεμιστήρα ή από το δωμάτιο για το οποίο απαιτείται η μέγιστη τιμή ανταλλαγής αέρα. Κατά τη σύνταξη εξαερισμός εξαγωγήςΤο κύριο κριτήριο είναι ο μέγιστος ρυθμός ροής αέρα. Κατά τους υπολογισμούς, η γενική γραμμή χωρίζεται σε ξεχωριστά τμήματα και κάθε τμήμα πρέπει να έχει τις ίδιες διατομές αεραγωγών, σταθερή κατανάλωση αέρα, τα ίδια υλικά κατασκευής και τη γεωμετρία των σωλήνων.

Τα τμήματα αριθμούνται με τη σειρά από το τμήμα με τη χαμηλότερη ταχύτητα ροής και με αύξουσα σειρά προς την υψηλότερη. Στη συνέχεια, προσδιορίζεται το πραγματικό μήκος κάθε μεμονωμένου τμήματος, συνοψίζονται τα επιμέρους τμήματα και προσδιορίζεται το συνολικό μήκος του συστήματος εξαερισμού.

Κατά τον σχεδιασμό ενός συστήματος εξαερισμού, μπορούν να ληφθούν ως κοινά για τις ακόλουθες εγκαταστάσεις:

• οικιστική ή δημόσια σε οποιονδήποτε συνδυασμό·
• βιομηχανικά, εάν ανήκουν στην ομάδα Α ή Β σύμφωνα με την κατηγορία πυρασφάλειας και βρίσκονται σε όχι περισσότερους από τρεις ορόφους·
• μία από τις κατηγορίες βιομηχανικά κτίριακατηγορίες B1 – B4;
• Τα βιομηχανικά κτίρια κατηγορίας B1 m B2 επιτρέπεται να συνδέονται με ένα σύστημα εξαερισμού σε οποιονδήποτε συνδυασμό.

Εάν τα συστήματα εξαερισμού στερούνται εντελώς τη δυνατότητα φυσικού αερισμού, τότε το διάγραμμα πρέπει να προβλέπει την υποχρεωτική σύνδεση του εξοπλισμού έκτακτης ανάγκης. Η ισχύς και η θέση εγκατάστασης των πρόσθετων ανεμιστήρων υπολογίζονται σύμφωνα με γενικούς κανόνες. Για δωμάτια που έχουν ανοίγματα που είναι συνεχώς ανοιχτά ή ανοιχτά όταν χρειάζεται, το διάγραμμα μπορεί να συνταχθεί χωρίς τη δυνατότητα εφεδρικής σύνδεσης έκτακτης ανάγκης.

Τα συστήματα για την αναρρόφηση μολυσμένου αέρα απευθείας από τεχνολογικούς χώρους ή χώρους εργασίας πρέπει να διαθέτουν έναν εφεδρικό ανεμιστήρα, η λειτουργία της συσκευής μπορεί να είναι αυτόματη ή χειροκίνητη. Οι απαιτήσεις ισχύουν για χώρους εργασίας των κατηγοριών κινδύνου 1 και 2. Επιτρέπεται η μη συμπερίληψη εφεδρικού ανεμιστήρα στο διάγραμμα εγκατάστασης μόνο στις ακόλουθες περιπτώσεις:

1. Συγχρονισμένη στάση επιβλαβών διαδικασίες παραγωγήςσε περίπτωση δυσλειτουργίας του συστήματος εξαερισμού.
2. ΣΕ εγκαταστάσεις παραγωγήςΠαρέχεται ξεχωριστός εξαερισμός έκτακτης ανάγκης με δικούς του αεραγωγούς. Τέτοιες παράμετροι αερισμού πρέπει να αφαιρούν τουλάχιστον το 10% του όγκου του αέρα που παρέχεται από τα σταθερά συστήματα.

Το σύστημα εξαερισμού πρέπει να παρέχει ξεχωριστή δυνατότητα ντους χώρο εργασίαςμε αυξημένα επίπεδα ατμοσφαιρικής ρύπανσης. Όλα τα τμήματα και τα σημεία σύνδεσης υποδεικνύονται στο διάγραμμα και περιλαμβάνονται γενικός αλγόριθμοςυπολογισμούς.

Απαγορεύεται η τοποθέτηση συσκευών λήψης αέρα πιο κοντά από οκτώ μέτρα οριζόντια από χωματερές, χώρους στάθμευσης αυτοκινήτων, δρόμους με έντονη κυκλοφορία, σωλήνες εξάτμισηςκαι καμινάδες. Υπάλληλοι υποδοχής συσκευές αέραυπόκειται σε προστασία ειδικές συσκευέςστην προσήνεμη πλευρά. Οι τιμές αντίστασης των προστατευτικών συσκευών λαμβάνονται υπόψη κατά τους αεροδυναμικούς υπολογισμούς κοινό σύστημααερισμός.
Υπολογισμός απώλειας πίεσης ροής αέραΟ αεροδυναμικός υπολογισμός των αεραγωγών με βάση τις απώλειες αέρα γίνεται με στόχο η σωστή επιλογήτμήματα για να εξασφαλιστεί τεχνικές απαιτήσειςσύστημα και επιλογή ισχύος ανεμιστήρα. Οι απώλειες προσδιορίζονται από τον τύπο:

R yd - η τιμή των ειδικών απωλειών πίεσης σε όλα τα τμήματα του αγωγού αέρα.

P gr – βαρυτική πίεση αέρα μέσα κάθετα κανάλια;

Σ l – το άθροισμα των επιμέρους τμημάτων του συστήματος εξαερισμού.

Η απώλεια πίεσης λαμβάνεται σε Pa, το μήκος των τομών προσδιορίζεται σε μέτρα. Εάν η κίνηση των ροών αέρα στα συστήματα εξαερισμού συμβαίνει λόγω φυσικής διαφοράς πίεσης, τότε η υπολογιζόμενη μείωση πίεσης είναι Σ = (Rln + Z) για κάθε μεμονωμένο τμήμα. Για να υπολογίσετε τη βαρυτική πίεση πρέπει να χρησιμοποιήσετε τον τύπο:

P gr – βαρυτική πίεση, Pa;

h – ύψος της στήλης αέρα, m;

ρ n – πυκνότητα αέρα έξω από το δωμάτιο, kg/m3.

ρ in – πυκνότητα αέρα εσωτερικού χώρου, kg/m3.

Περαιτέρω υπολογισμοί για συστήματα φυσικός αερισμόςπραγματοποιούνται σύμφωνα με τους τύπους:

Προσδιορισμός διατομής αεραγωγών

Προσδιορισμός της ταχύτητας κίνησης των μαζών αέρα σε αεραγωγούς

Υπολογισμός απωλειών με βάση τις τοπικές αντιστάσεις του συστήματος εξαερισμού

Προσδιορισμός απώλειας τριβής

Προσδιορισμός της ταχύτητας ροής αέρα στα κανάλια
Ο υπολογισμός ξεκινά με το μεγαλύτερο και πιο απομακρυσμένο τμήμα του συστήματος εξαερισμού. Ως αποτέλεσμα των αεροδυναμικών υπολογισμών των αεραγωγών, πρέπει να διασφαλιστεί η απαιτούμενη λειτουργία αερισμού στο δωμάτιο.

Το εμβαδόν της διατομής καθορίζεται από τον τύπο:

F P = L P / V T .

F P - περιοχή διατομής του καναλιού αέρα.

L P – πραγματική ροή αέρα στο υπολογιζόμενο τμήμα του συστήματος εξαερισμού.

V T – ταχύτητα ροής αέρα για να εξασφαλιστεί η απαιτούμενη συχνότητα ανταλλαγής αέρα στον απαιτούμενο όγκο.

Λαμβάνοντας υπόψη τα αποτελέσματα που λαμβάνονται, προσδιορίζεται η απώλεια πίεσης κατά την αναγκαστική κίνηση των μαζών αέρα μέσω των αεραγωγών.

Για κάθε υλικό αεραγωγού εφαρμόζονται συντελεστές διόρθωσης, ανάλογα με τους δείκτες τραχύτητας της επιφάνειας και την ταχύτητα κίνησης των ροών αέρα. Για να διευκολύνετε τους αεροδυναμικούς υπολογισμούς των αεραγωγών, μπορείτε να χρησιμοποιήσετε πίνακες.

Τραπέζι Νο 1. Λογαριασμός μεταλλικοί αεραγωγοίστρογγυλό προφίλ.

Πίνακας Νο 2. Τιμές συντελεστών διόρθωσης λαμβάνοντας υπόψη το υλικό των αεραγωγών και την ταχύτητα ροής αέρα.

Οι συντελεστές τραχύτητας που χρησιμοποιούνται για τους υπολογισμούς για κάθε υλικό εξαρτώνται όχι μόνο από τα φυσικά χαρακτηριστικά του, αλλά και από την ταχύτητα ροής του αέρα. Όσο πιο γρήγορα κινείται ο αέρας, τόσο μεγαλύτερη αντίσταση βιώνει. Αυτό το χαρακτηριστικό πρέπει να λαμβάνεται υπόψη κατά την επιλογή ενός συγκεκριμένου συντελεστή.

Οι αεροδυναμικοί υπολογισμοί για τη ροή αέρα σε τετράγωνους και στρογγυλούς αεραγωγούς δείχνουν διαφορετικούς ρυθμούς ροής για την ίδια περιοχή διατομής της ονομαστικής οπής. Αυτό εξηγείται από τις διαφορές στη φύση των δίνων, τη σημασία τους και την ικανότητά τους να αντιστέκονται στην κίνηση.

Η κύρια προϋπόθεση για τους υπολογισμούς είναι η ταχύτητα της κίνησης του αέρα να αυξάνεται συνεχώς καθώς η περιοχή πλησιάζει τον ανεμιστήρα. Λαμβάνοντας αυτό υπόψη, επιβάλλονται απαιτήσεις στις διαμέτρους των καναλιών. Σε αυτή την περίπτωση, πρέπει να ληφθούν υπόψη οι παράμετροι της ανταλλαγής αέρα στις εγκαταστάσεις. Οι θέσεις των ροών εισροής και εξόδου επιλέγονται με τέτοιο τρόπο ώστε οι άνθρωποι που μένουν στο δωμάτιο να μην αισθάνονται ρεύματα. Εάν δεν είναι δυνατό να επιτευχθεί το ρυθμισμένο αποτέλεσμα με ευθεία τομή, τότε διαφράγματα με μέσα από τρύπες. Με την αλλαγή της διαμέτρου των οπών, επιτυγχάνεται η βέλτιστη ρύθμιση της ροής του αέρα. Η αντίσταση του διαφράγματος υπολογίζεται με τον τύπο:

Ο γενικός υπολογισμός των συστημάτων εξαερισμού θα πρέπει να λαμβάνει υπόψη:

1. Δυναμική πίεση αέρα κατά την κίνηση. Τα δεδομένα είναι συνεπή με τις τεχνικές προδιαγραφές και χρησιμεύουν ως το κύριο κριτήριο κατά την επιλογή ενός συγκεκριμένου ανεμιστήρα, τη θέση του και την αρχή λειτουργίας του. Εάν είναι αδύνατο να εξασφαλιστούν οι προγραμματισμένοι τρόποι λειτουργίας του συστήματος εξαερισμού με μία μονάδα, παρέχεται εγκατάσταση πολλών. Η συγκεκριμένη θέση εγκατάστασης τους εξαρτάται από τα χαρακτηριστικά σχηματικό διάγραμμααεραγωγοί και επιτρεπόμενες παράμετροι.
2. Ο όγκος (ρυθμός ροής) των μεταφερόμενων μαζών αέρα στο πλαίσιο κάθε κλάδου και δωματίου ανά μονάδα χρόνου. Αρχικά στοιχεία - απαιτήσεις των υγειονομικών αρχών για καθαριότητα των χώρων και των χαρακτηριστικών τεχνολογική διαδικασίαβιομηχανικές επιχειρήσεις.
3. Αναπόφευκτες απώλειες πίεσης που προκύπτουν από φαινόμενα στροβιλισμού κατά την κίνηση των ροών αέρα σε διάφορες ταχύτητες. Εκτός από αυτή την παράμετρο, λαμβάνεται υπόψη η πραγματική διατομή του αεραγωγού και το γεωμετρικό του σχήμα.
4. Βέλτιστη ταχύτητα κίνησης αέρα στο κύριο κανάλι και ξεχωριστά για κάθε κλάδο. Η ένδειξη επηρεάζει την επιλογή της ισχύος του ανεμιστήρα και τις θέσεις εγκατάστασης τους.

Για τη διευκόλυνση των υπολογισμών, επιτρέπεται η χρήση απλοποιημένου σχήματος που χρησιμοποιείται για όλους τους χώρους με μη κρίσιμες απαιτήσεις. Για την εξασφάλιση των απαιτούμενων παραμέτρων, η επιλογή των ανεμιστήρων ως προς την ισχύ και την ποσότητα γίνεται με περιθώριο έως και 15%. Οι απλοποιημένοι αεροδυναμικοί υπολογισμοί των συστημάτων εξαερισμού εκτελούνται χρησιμοποιώντας τον ακόλουθο αλγόριθμο:

1. Προσδιορισμός της περιοχής διατομής του καναλιού ανάλογα με τη βέλτιστη ταχύτητα ροής αέρα.
2. Επιλογή τυπικής διατομής καναλιού κοντά στη σχεδιαστική. Οι συγκεκριμένοι δείκτες πρέπει να επιλέγονται πάντα προς τα πάνω. Τα κανάλια αέρα ενδέχεται να διευρυνθούν τεχνικούς δείκτες, απαγορεύεται η μείωση των δυνατοτήτων τους. Εάν είναι αδύνατο να επιλέξετε τυπικά κανάλια τεχνικούς όρουςΠροβλέπεται ότι θα κατασκευαστούν σύμφωνα με μεμονωμένα σκίτσα.
3. Έλεγχος των δεικτών ταχύτητας αέρα λαμβάνοντας υπόψη τις πραγματικές τιμές της συμβατικής διατομής του κύριου καναλιού και όλων των διακλαδώσεων.

Το καθήκον του αεροδυναμικού υπολογισμού των αεραγωγών είναι να εξασφαλίσει τους προγραμματισμένους ρυθμούς αερισμού για δωμάτια με ελάχιστες απώλειεςοικονομικούς πόρους. Ταυτόχρονα, είναι απαραίτητο να προσπαθήσουμε να μειώσουμε την ένταση εργασίας και την κατανάλωση μετάλλων στις εργασίες κατασκευής και εγκατάστασης, για να διασφαλίσουμε την αξιόπιστη λειτουργία του εγκατεστημένου εξοπλισμού σε διάφορους τρόπους λειτουργίας.

Πρέπει να εγκατασταθεί ειδικός εξοπλισμός σε προσβάσιμα σημεία τεχνικούς ελέγχουςκαι άλλες εργασίες για τη διατήρηση του συστήματος σε κατάσταση λειτουργίας.

Σύμφωνα με τις διατάξεις του GOST R EN 13779-2007 για τον υπολογισμό της απόδοσης αερισμού ε v πρέπει να εφαρμόσετε τον τύπο:

με την ΕΝΑ– δείκτες συγκέντρωσης επιβλαβών ενώσεων και αιωρούμενων ουσιών στον αφαιρούμενο αέρα·

Με IDA– συγκέντρωση επιβλαβών χημικών ενώσεων και αιωρούμενων ουσιών στο δωμάτιο ή στο χώρο εργασίας.

c sup– δείκτες ρύπων που εισέρχονται στον αέρα τροφοδοσίας.

Η απόδοση των συστημάτων εξαερισμού εξαρτάται όχι μόνο από την ισχύ των συνδεδεμένων συσκευών εξάτμισης ή ανεμιστήρα, αλλά και από τη θέση των πηγών ατμοσφαιρικής ρύπανσης. Κατά τους αεροδυναμικούς υπολογισμούς πρέπει να λαμβάνονται υπόψη οι ελάχιστοι δείκτες απόδοσης του συστήματος.

Η ειδική ισχύς (P Sfp > W∙s / m 3) των ανεμιστήρων υπολογίζεται χρησιμοποιώντας τον τύπο:

de P – ισχύς ηλεκτροκινητήρας, εγκατεστημένο στον ανεμιστήρα, W;

q v – ταχύτητα ροής αέρα που παρέχεται από τους ανεμιστήρες κατά τη βέλτιστη λειτουργία, m 3 /s.

∆ p – ένδειξη της πτώσης πίεσης στην είσοδο και έξοδο αέρα του ανεμιστήρα.

η Tot είναι η συνολική απόδοση για τον ηλεκτροκινητήρα, τον ανεμιστήρα αέρα και τους αεραγωγούς.

Κατά τους υπολογισμούς, λαμβάνονται υπόψη οι ακόλουθοι τύποι ροών αέρα σύμφωνα με την αρίθμηση στο διάγραμμα:

Διάγραμμα 1. Τύποι ροών αέρα στο σύστημα εξαερισμού.

1. Εξωτερικό, εισέρχεται στο σύστημα κλιματισμού από το εξωτερικό περιβάλλον.
2. Προμήθεια. Ο αέρας εισέρχεται στο σύστημα αγωγών μετά προκαταρκτική προετοιμασία(θέρμανση ή καθαρισμός).
3. Ο αέρας στο δωμάτιο.
4. Ρεύματα αέρα που ρέουν. Ο αέρας κινείται από το ένα δωμάτιο στο άλλο.
5. Εξάτμιση. Ο αέρας που εξέρχεται από το δωμάτιο προς τα έξω ή μέσα στο σύστημα.
6. Ανακυκλοφορία. Το τμήμα της ροής επέστρεψε στο σύστημα για να διατηρήσει την εσωτερική θερμοκρασία εντός των καθορισμένων τιμών.
7. Μεταθέσιμος. Αέρας που απομακρύνεται από το χώρο αμετάκλητα.
8. Δευτερεύων αέρας. Επέστρεψε στο δωμάτιο μετά από καθαρισμό, θέρμανση, ψύξη κ.λπ.
9. Απώλεια αέρα. Πιθανές διαρροές λόγω διαρροών συνδέσεων αεραγωγών.
10. Διήθηση. Η διαδικασία εισόδου αέρα σε εσωτερικούς χώρους φυσικά.
11. Διήθηση. Φυσική διαρροή αέρα από το δωμάτιο.
12. Μίγμα αέρα. Ταυτόχρονη καταστολή πολλαπλών νημάτων.

Κάθε τύπος αέρα έχει το δικό του κρατικά πρότυπα. Όλοι οι υπολογισμοί των συστημάτων εξαερισμού πρέπει να τα λαμβάνουν υπόψη.

Ph.D. S.B Gorunovich, μηχανικός PTO, Ust-Ilimskaya CHPP, υποκατάστημα OJSC Irkutskenergo, Ust-Ilimsk, περιοχή Irkutsk.

Δήλωση της ερώτησης

Είναι γνωστό ότι σε πολλές επιχειρήσεις που στο πρόσφατο παρελθόν διέθεταν αποθέματα θερμικής και ηλεκτρική ενέργεια, δεν δόθηκε επαρκής προσοχή στις απώλειές του κατά τη μεταφορά. Για παράδειγμα, διάφορες αντλίες συμπεριλήφθηκαν στο έργο, κατά κανόνα, με μεγάλο απόθεμα ισχύος, οι απώλειες πίεσης στους αγωγούς αντισταθμίστηκαν από την αύξηση της ροής. Οι κύριοι αγωγοί ατμού σχεδιάστηκαν με βραχυκυκλωτήρες και παραγάδια, επιτρέποντας, εάν είναι απαραίτητο, τη μεταφορά περίσσειας ατμού σε γειτονικές μονάδες στροβίλου. Κατά την ανακατασκευή και την επισκευή δικτύων μεταφοράς, προτιμήθηκε η ευελιξία των σχημάτων, η οποία οδήγησε σε πρόσθετες συνδέσεις (εξαρτήματα) και βραχυκυκλωτήρες, εγκατάσταση πρόσθετων tees και, κατά συνέπεια, πρόσθετες τοπικές απώλειες συνολικής πίεσης. Ταυτόχρονα, είναι γνωστό ότι σε μεγάλους αγωγούς με σημαντικές μεσαίες ταχύτητες, οι τοπικές απώλειες ολικής πίεσης (τοπική αντίσταση) μπορούν να επιφέρουν σημαντικές απώλειες στο κόστος για τους καταναλωτές.

Επί του παρόντος, οι απαιτήσεις για αποδοτικότητα, εξοικονόμηση ενέργειας και συνολική βελτιστοποίηση της παραγωγής μας αναγκάζουν να ρίξουμε μια νέα ματιά σε πολλά ζητήματα και πτυχές του σχεδιασμού, της ανακατασκευής και της λειτουργίας αγωγών και αγωγών ατμού, λαμβάνοντας επομένως υπόψη τις τοπικές αντιστάσεις σε μπλουζάκια, πιρούνια και εξαρτήματα μέσα υδραυλικοί υπολογισμοίαγωγών γίνεται επείγον καθήκον.

Σκοπός αυτής της εργασίας είναι να περιγράψει τα πιο συχνά χρησιμοποιούμενα μπλουζάκια και εξαρτήματα σε ενεργειακές επιχειρήσεις, να ανταλλάξει εμπειρία στον τομέα των τρόπων μείωσης των τοπικών συντελεστών αντίστασης και μεθόδους συγκριτικής αξιολόγησης της αποτελεσματικότητας τέτοιων μέτρων.

Για την εκτίμηση της τοπικής αντίστασης στους σύγχρονους υδραυλικούς υπολογισμούς, λειτουργούν με τον αδιάστατο συντελεστή υδραυλικής αντίστασης, ο οποίος είναι πολύ βολικός γιατί σε δυναμικά παρόμοιες ροές, στις οποίες παρατηρείται γεωμετρική ομοιότητα τομών και ισότητα αριθμών Reynolds, έχει την ίδια τιμή, ανεξάρτητα του τύπου του υγρού (αερίου), καθώς και στην ταχύτητα ροής και τις εγκάρσιες διαστάσεις των υπολογιζόμενων τμημάτων.

Ο συντελεστής υδραυλικής αντίστασης είναι ο λόγος της συνολικής ενέργειας (ισχύς) που χάνεται σε ένα δεδομένο τμήμα προς την κινητική ενέργεια (ισχύς) στο αποδεκτό τμήμα ή ο λόγος της συνολικής πίεσης που χάνεται στο ίδιο τμήμα προς τη δυναμική πίεση στο αποδεκτό τμήμα:

όπου  p σύνολο είναι η συνολική πίεση που χάνεται (σε ​​μια δεδομένη περιοχή). p - πυκνότητα υγρού (αερίου). w, - ταχύτητα στο i-ο τμήμα.

Η τιμή του συντελεστή οπισθέλκουσας εξαρτάται από την ταχύτητα σχεδιασμού και, επομένως, σε ποιο τμήμα μειώνεται.

Tees εξάτμισης και τροφοδοσίας

Είναι γνωστό ότι ένα σημαντικό μέρος των τοπικών απωλειών σε διακλαδισμένους αγωγούς αποτελείται από τοπική αντίσταση στα tees. Ως αντικείμενο που αντιπροσωπεύει την τοπική αντίσταση, το μπλουζάκι χαρακτηρίζεται από τη γωνία διακλάδωσης a και τις αναλογίες των εμβαδών διατομής των κλαδιών (πλάγιες και άμεσες) F b /F q, Fh/Fq και F B /Fn. Στο tee, οι λόγοι ροής Q b /Q q, Q n /Q c και, κατά συνέπεια, οι λόγοι ταχύτητας w B /w Q, w n /w Q μπορούν να αλλάξουν. Τα μπλουζάκια μπορούν να τοποθετηθούν τόσο στα τμήματα αναρρόφησης (tee εξάτμισης) όσο και στα τμήματα εκκένωσης (tees τροφοδοσίας) κατά τη διαίρεση της ροής (Εικ. 1).

Οι συντελεστές αντίστασης των tees εξάτμισης εξαρτώνται από τις παραμέτρους που αναφέρονται παραπάνω, και εκείνοι των συμβατικών διαμορφωμένων tees τροφοδοσίας εξαρτώνται σχεδόν μόνο από τη γωνία διακλάδωσης και τους λόγους ταχύτητας w n /w Q και w n /w Q, αντίστοιχα.

Οι συντελεστές αντίστασης των συμβατικών σχημάτων εξάτμισης (χωρίς στρογγυλοποίηση και διεύρυνση ή στένωση πλευρικού κλάδου ή ευθείας διόδου) μπορούν να υπολογιστούν χρησιμοποιώντας τους ακόλουθους τύπους.

Αντίσταση στον πλευρικό κλάδο (στο τμήμα Β):

όπου Q B =F B w B, Q q =F q w q - ογκομετρικοί ρυθμοί ροής στο τμήμα B και C, αντίστοιχα.

Για μπλουζάκια τύπου F n =F c και για όλα τα a, οι τιμές του A δίνονται στον πίνακα. 1.

Όταν ο λόγος Q b /Q q αλλάζει από 0 σε 1, ο συντελεστής αντίστασης αλλάζει από -0,9 σε 1,1 (F q =F b, a = 90 O). Αρνητικές αξίεςεξηγούνται από το φαινόμενο αναρρόφησης στη γραμμή στο χαμηλό Q B .

Από τη δομή του τύπου (1) προκύπτει ότι ο συντελεστής αντίστασης θα αυξηθεί γρήγορα με μείωση της επιφάνειας διατομής του ακροφυσίου (με αύξηση F c /F b). Για παράδειγμα, με Q b /Q c =1, F q/F b =2, a = 90 O, ο συντελεστής είναι 2,75.

Προφανώς, μείωση της αντίστασης μπορεί να επιτευχθεί με τη μείωση της γωνίας του πλευρικού κλάδου (στόμιο). Για παράδειγμα, όταν F c =F b , α = 45 O, όταν ο λόγος Q b /Q c αλλάζει από 0 σε 1, ο συντελεστής αλλάζει από -0,9 σε 0,322, δηλ. του θετικές αξίεςμειώνονται σχεδόν 3 φορές.

Η αντίσταση στην άμεση διέλευση πρέπει να προσδιορίζεται από τον τύπο:

Για μπλουζάκια τύπου Fn=F c, οι τιμές KP δίνονται στον πίνακα. 2.

Είναι εύκολο να επαληθευτεί ότι το εύρος μεταβολής του συντελεστή αντίστασης στο άμεσο πέρασμα

όπου, όταν ο λόγος Q b /Q c αλλάζει από 0 σε 1, είναι στην περιοχή από 0 έως 0,6 (F c =F b, α = 90 O).

Η μείωση της γωνίας του πλευρικού κλάδου (μπεκ) οδηγεί επίσης σε σημαντική μείωση της αντίστασης. Για παράδειγμα, όταν F c =F b, α =45 O, όταν ο λόγος Q b /Q c αλλάζει από 0 σε 1, ο συντελεστής αλλάζει από 0 σε -0,414, δηλ. Καθώς το Q B αυξάνεται, εμφανίζεται η "αναρρόφηση" στο μπροστινό πέρασμα, μειώνοντας περαιτέρω την αντίσταση. Πρέπει να σημειωθεί ότι η εξάρτηση (2) έχει έντονο μέγιστο, δηλ. η μέγιστη τιμή του συντελεστή αντίστασης πέφτει στην τιμή Q b /Q c = 0,41 και είναι ίση με 0,244 (σε F c = F b, α = 45 O).

Οι συντελεστές αντίστασης των tees εισόδου κανονικού σχήματος σε τυρβώδη ροή μπορούν να υπολογιστούν χρησιμοποιώντας τους τύπους.

Αντίσταση πλευρικού κλάδου:

όπου K B είναι ο λόγος συμπίεσης ροής.

Για μπλουζάκια τύπου Fn=F c οι τιμές του A 1 δίνονται στον πίνακα. 3, Κ Β =0.

Εάν πάρουμε F c =F b , a = 90 O, τότε όταν ο λόγος Q b /Q c αλλάξει από 0 σε 1, λαμβάνουμε τιμές συντελεστών στην περιοχή από 1 έως 1,2.

Πρέπει να σημειωθεί ότι η πηγή παρέχει άλλα στοιχεία για τον συντελεστή A 1 . Σύμφωνα με τα δεδομένα, θα πρέπει να πάρετε A 1 = 1 σε w B /w c<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0,8. Εάν χρησιμοποιήσουμε δεδομένα από , τότε όταν η αναλογία Q B /Q C αλλάζει από 0 σε 1, λαμβάνουμε τιμές συντελεστών στην περιοχή από 1 έως 1,8 (F c = F b). Γενικά θα λάβουμε λίγο παραπάνω υψηλές αξίεςγια συντελεστές αντίστασης σε όλα τα εύρη.

Η καθοριστική επιρροή στην αύξηση του συντελεστή αντίστασης, όπως στον τύπο (1), ασκείται από την περιοχή διατομής B (στόμιο) - με την αύξηση του F g /F b, ο συντελεστής αντίστασης αυξάνεται γρήγορα.

Αντίσταση σε απευθείας διέλευση για μπλουζάκια τροφοδοσίας τύπου Fn=Fc εντός

Οι τιμές του t P φαίνονται στον πίνακα. 4.

Όταν η αναλογία Q B /Qc(3) αλλάζει από 0 σε 1 (Fc=F B, α=90 O), λαμβάνουμε τιμές συντελεστών στην περιοχή από 0 έως 0,3.

Η αντίσταση των συμβατικού σχήματος μπλουζάκι μπορεί επίσης να μειωθεί αισθητά με στρογγυλοποίηση της ένωσης του πλευρικού κλάδου με το προκατασκευασμένο χιτώνιο. Σε αυτήν την περίπτωση, για τα tees εξάτμισης, η γωνία περιστροφής της ροής θα πρέπει να στρογγυλοποιείται (R 1 στην Εικ. 16). Για τα μπλουζάκια τροφοδοσίας, θα πρέπει επίσης να γίνει στρογγυλοποίηση στο διαχωριστικό άκρο (R 2 στην Εικ. 16). κάνει τη ροή πιο σταθερή και μειώνει την πιθανότητα να διαχωριστεί από αυτή την άκρη.

Στην πράξη, αρκεί η στρογγυλοποίηση των άκρων της ένωσης των γεννητριών του πλευρικού κλάδου και του κύριου αγωγού στο R/D(3=0,2-0,3).

Οι τύποι που προτείνονται παραπάνω για τον υπολογισμό των συντελεστών αντίστασης των tees και τα αντίστοιχα πινακοποιημένα δεδομένα αναφέρονται σε προσεκτικά κατασκευασμένα (γυρισμένα) μπλουζάκια. Τα κατασκευαστικά ελαττώματα στα μπλουζάκια που κατασκευάζονται κατά την κατασκευή τους ("βουτιές" του πλευρικού κλάδου και "επικάλυψη" της διατομής του με λανθασμένη τομή τοιχώματος στο ευθύ τμήμα - ο κύριος αγωγός) γίνονται πηγή απότομης αύξησης της υδραυλικής αντίστασης. Στην πράξη, αυτό συμβαίνει όταν το εξάρτημα εισάγεται κακώς στον κύριο αγωγό, κάτι που συμβαίνει αρκετά συχνά, επειδή Τα "εργοστασιακά" μπλουζάκια είναι σχετικά ακριβά.

Η σταδιακή διαστολή (διαχύτης) του πλευρικού κλάδου μειώνει αποτελεσματικά την αντίσταση τόσο της εξάτμισης όσο και της τροφοδοσίας. Ο συνδυασμός προέκτασης φιλέτου, λοξότμησης και πλευρικού κλάδου μειώνει περαιτέρω την αντίσταση του μπλουζιού. Οι συντελεστές αντίστασης των βελτιωμένων tees μπορούν να προσδιοριστούν χρησιμοποιώντας τους τύπους και τα διαγράμματα που δίνονται στην πηγή. Τα μπλουζάκια με πλευρικά κλαδιά σε μορφή ομαλής κάμψης έχουν επίσης τη χαμηλότερη αντίσταση και όπου είναι πρακτικό, θα πρέπει να χρησιμοποιούνται μπλουζάκια με μικρές γωνίες διακλάδωσης (έως 60°).

Σε τυρβώδη ροή (Re>4,10 3), οι συντελεστές αντίστασης των tees εξαρτώνται ελάχιστα από τους αριθμούς Reynolds. Κατά τη μετάβαση από το τυρβώδες στο στρωτό, παρατηρείται απότομη αύξηση του συντελεστή αντίστασης του πλευρικού κλάδου τόσο στα μπλουζάκια εξάτμισης όσο και στην τροφοδοσία (περίπου 2-3 ​​φορές).

Στους υπολογισμούς, είναι σημαντικό να ληφθεί υπόψη σε ποιο τμήμα μειώνεται στη μέση ταχύτητα. Στην πηγή υπάρχει ένας σύνδεσμος για αυτό πριν από κάθε τύπο. Οι πηγές παρέχουν γενικός τύπος, όπου η ταχύτητα μείωσης υποδεικνύεται με τον αντίστοιχο δείκτη.

Συμμετρικό μπλουζάκι για συγχώνευση και διαίρεση

Ο συντελεστής αντίστασης κάθε κλάδου ενός συμμετρικού tee κατά τη συγχώνευση (Εικ. 2α) μπορεί να υπολογιστεί χρησιμοποιώντας τον τύπο:

Όταν ο λόγος Q b /Q c αλλάζει από 0 σε 0,5, ο συντελεστής αλλάζει από 2 σε 1,25 και στη συνέχεια καθώς το Q b /Q c αυξάνεται από 0,5 σε 1, ο συντελεστής αποκτά τιμές από 1,25 σε 2 (για την περίπτωση F c =F β). Είναι προφανές ότι η εξάρτηση (5) έχει τη μορφή ανεστραμμένης παραβολής με ελάχιστο στο σημείο Q b /Q c =0,5.

Ο συντελεστής αντίστασης ενός συμμετρικού μπλουζάκι (Εικ. 2α) που βρίσκεται στο τμήμα έγχυσης (διαχωρισμού) μπορεί επίσης να υπολογιστεί χρησιμοποιώντας τον τύπο:

όπου K 1 =0,3 - για συγκολλημένα μπλουζάκια.

Όταν ο λόγος w B /w c αλλάζει από 0 σε 1, ο συντελεστής αλλάζει από 1 σε 1,3 (F c =F b).

Αναλύοντας τη δομή των τύπων (5, 6) (καθώς και (1) και (3)), μπορεί κανείς να πειστεί ότι η μείωση της διατομής (διαμέτρου) των πλευρικών κλάδων (τμήματα Β) επηρεάζει αρνητικά την αντίσταση του το μπλουζάκι.

Η αντίσταση ροής μπορεί να μειωθεί κατά 2-3 φορές όταν χρησιμοποιείτε πιρουνόσπιτα (Εικ. 26, 2γ).

Ο συντελεστής αντίστασης του διχάλου περόνης κατά τη διαίρεση της ροής (Εικ. 2β) μπορεί να υπολογιστεί χρησιμοποιώντας τους τύπους:

Όταν η αναλογία Q 2 /Q 1 αλλάζει από 0 σε 1, ο συντελεστής αλλάζει από 0,32 σε 0,6.

Ο συντελεστής αντίστασης του μπλουζιού κατά τη συγχώνευση (Εικ. 2β) μπορεί να υπολογιστεί χρησιμοποιώντας τους τύπους:

Όταν ο λόγος Q 2 /Q 1 αλλάζει από 0 σε 1, ο συντελεστής αλλάζει από 0,33 σε -0,4.

Ένα συμμετρικό μπλουζάκι μπορεί να κατασκευαστεί με ομαλές κάμψεις (Εικ. 2γ), στη συνέχεια η αντίστασή του μπορεί να μειωθεί περαιτέρω.

Βιομηχανοποίηση. Πρότυπα

Τα ενεργειακά πρότυπα της βιομηχανίας απαιτούν σωληνώσεις θερμοηλεκτρικών σταθμών χαμηλή πίεση(σε πίεση εργασίας P slave.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. Για υψηλότερες περιβαλλοντικές παραμέτρους (P rab.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Ο σχεδιασμός των tees που κατασκευάζονται σύμφωνα με τα υπάρχοντα (αναφέρονται παραπάνω) πρότυπα δεν είναι πάντα βέλτιστος από την άποψη των υδραυλικών απωλειών. Η μείωση του συντελεστή τοπικής αντίστασης διευκολύνεται μόνο από το σχήμα των σταμπωτών μπλουζών με επιμήκη λαιμό, όπου παρέχεται μια ακτίνα στρογγυλοποίησης στον πλευρικό κλάδο σύμφωνα με τον τύπο που φαίνεται στο Σχήμα. 1β και σχ. 3γ, καθώς και με συμπίεση των άκρων, όταν η διάμετρος του κύριου αγωγού είναι ελαφρώς μικρότερη από τη διάμετρο του ΤΕ (σύμφωνα με τον τύπο που φαίνεται στο Σχ. 3β). Τα tees-fork είναι προφανώς κατασκευασμένα με ξεχωριστή παραγγελία σύμφωνα με τα «εργοστασιακά» πρότυπα. Στο RD 10-249-98 υπάρχει μια παράγραφος αφιερωμένη στους υπολογισμούς αντοχής των πιρουνιών και των εξαρτημάτων.

Κατά το σχεδιασμό και την ανακατασκευή δικτύων, είναι σημαντικό να λαμβάνεται υπόψη η κατεύθυνση κίνησης των μέσων και πιθανά εύρη μεταβολών στους ρυθμούς ροής στα tees. Εάν η κατεύθυνση του μεταφερόμενου μέσου είναι σαφώς καθορισμένη, συνιστάται η χρήση κεκλιμένων εξαρτημάτων (πλευρικοί κλάδοι) και πιρουνιών. Ωστόσο, το πρόβλημα των σημαντικών υδραυλικών απωλειών παραμένει στην περίπτωση ενός γενικής χρήσης tee, το οποίο συνδυάζει τις ιδιότητες τροφοδοσίας και εξάτμισης, στο οποίο είναι δυνατή τόσο η συγχώνευση όσο και η διαίρεση της ροής σε τρόπους λειτουργίας που σχετίζονται με σημαντικές αλλαγές στους ρυθμούς ροής. Οι προαναφερθείσες ιδιότητες είναι χαρακτηριστικές, για παράδειγμα, των μονάδων μεταγωγής για αγωγούς τροφοδοσίας νερού ή κύριους αγωγούς ατμού σε θερμοηλεκτρικούς σταθμούς με "jumpers".

Θα πρέπει να ληφθεί υπόψη ότι για τους αγωγούς ατμού και ζεστού νερού, ο σχεδιασμός και οι γεωμετρικές διαστάσεις των συγκολλημένων σωλήνων, καθώς και τα εξαρτήματα (σωλήνες, σωλήνες διακλάδωσης) που συγκολλούνται σε ευθεία τμήματα αγωγών, πρέπει να πληρούν τις απαιτήσεις των βιομηχανικών προτύπων, κανόνων και τεχνικές προδιαγραφές. Με άλλα λόγια, για κρίσιμους αγωγούς είναι απαραίτητο να παραγγείλετε tees κατασκευασμένα σύμφωνα με τεχνικές προδιαγραφές από πιστοποιημένους κατασκευαστές. Στην πράξη, λόγω του σχετικά υψηλού κόστους των «εργοστασιακών» τσιπ, το τρύπημα των εξαρτημάτων πραγματοποιείται συχνά από τοπικούς εργολάβους χρησιμοποιώντας βιομηχανικά ή εργοστασιακά πρότυπα.

Γενικά, καλό είναι να ληφθεί η τελική απόφαση για τη μέθοδο εισαγωγής μετά από συγκριτική τεχνική και οικονομική ανάλυση. Εάν ληφθεί η απόφαση να πραγματοποιηθεί το χτύπημα «μόνο τους», το μηχανικό και το τεχνικό προσωπικό πρέπει να προετοιμάσει ένα πρότυπο τοποθέτησης, να εκτελέσει υπολογισμούς αντοχής (εάν είναι απαραίτητο), να ελέγξει την ποιότητα του κρουνίσματος (αποφυγή «αστοχιών» της τοποθέτησης και «επικάλυψη» της διατομής του με λανθασμένη κοπή τοίχου σε ευθεία τομή) . Συνιστάται η εσωτερική ένωση μεταξύ του μετάλλου του εξαρτήματος και του κύριου αγωγού να γίνεται με στρογγυλοποίηση (Εικ. 3γ).

Υπάρχει ένας αριθμός σχεδιαστικών λύσεων για τη μείωση της υδραυλικής αντίστασης σε τυπικά tees και μονάδες μεταγωγής γραμμής. Ένα από τα απλούστερα είναι να αυξηθεί το μέγεθος των ίδιων των tees για να μειωθούν οι σχετικές ταχύτητες του μέσου σε αυτά (Εικ. 3a, 3b). Σε αυτή την περίπτωση, τα μπλουζάκια πρέπει να είναι εξοπλισμένα με μεταβάσεις, οι γωνίες διαστολής (συστολής) των οποίων είναι επίσης σκόπιμο να επιλέγονται από έναν αριθμό υδραυλικά βέλτιστων. Ως μπλουζάκι γενικής χρήσης με μειωμένες υδραυλικές απώλειες, μπορείτε επίσης να χρησιμοποιήσετε ένα μπλουζάκι πιρουνιού με βραχυκυκλωτήρα (Εικ. 3δ). Η χρήση πιρουνιών ΤΕΕ για τις κύριες μονάδες μεταγωγής θα περιπλέξει επίσης ελαφρώς το σχεδιασμό της μονάδας, αλλά θα έχει θετική επίδραση στις υδραυλικές απώλειες (Εικ. 3δ, 3στ).

Είναι σημαντικό να σημειωθεί ότι με μια σχετικά κοντινή θέση τοπικών (L=(10-20)d) αντιστάσεων διαφόρων τύπων, εμφανίζεται το φαινόμενο της παρεμβολής τοπικών αντιστάσεων. Σύμφωνα με ορισμένους ερευνητές, με τη μέγιστη προσέγγιση των τοπικών αντιστάσεων, είναι δυνατό να μειωθεί το άθροισμά τους, ενώ σε μια ορισμένη απόσταση (L = (5-7)d), η συνολική αντίσταση έχει μέγιστη (3-7% μεγαλύτερη από το απλό άθροισμα). Το φαινόμενο μείωσης θα μπορούσε να ενδιαφέρει μεγάλους κατασκευαστές που είναι έτοιμοι να κατασκευάσουν και να προμηθεύσουν μονάδες μεταγωγής με μειωμένες τοπικές αντιστάσεις, αλλά για να επιτευχθεί ένα καλό αποτέλεσμα, απαιτείται εφαρμοσμένη εργαστηριακή έρευνα.

Μελέτη σκοπιμότητας

Όταν λαμβάνετε μια ή την άλλη εποικοδομητική απόφαση, είναι σημαντικό να δίνετε προσοχή στην οικονομική πλευρά του προβλήματος. Όπως αναφέρθηκε παραπάνω, τα "εργοστασιακά" μπλουζάκια συμβατικού σχεδιασμού, και ακόμη περισσότερο αυτά που κατασκευάζονται με ειδική παραγγελία (υδραυλικά βέλτιστα), θα κοστίζουν πολύ περισσότερο από την εισαγωγή ενός εξαρτήματος. Ταυτόχρονα, είναι σημαντικό να εκτιμηθούν χονδρικά τα οφέλη σε περίπτωση μείωσης των υδραυλικών απωλειών στο νέο tee και της περιόδου απόσβεσης του.

Είναι γνωστό ότι οι απώλειες πίεσης σε αγωγούς σταθμών με κανονικές ταχύτητες ρευστού (για Re>2,10 5) μπορούν να εκτιμηθούν με τον ακόλουθο τύπο:

όπου p - απώλεια πίεσης, kgf/cm 2; w - μεσαία ταχύτητα, m/s; L - διευρυμένο μήκος του αγωγού, m. g - επιτάχυνση ελεύθερης πτώσης, m/s 2 ; d - διάμετρος σχεδιασμού του αγωγού, m. k - συντελεστής αντίστασης τριβής. ∑ἐ m – άθροισμα συντελεστών τοπικής αντίστασης. v - ειδικός όγκος του μέσου, m 3 /kg

Η εξάρτηση (7) ονομάζεται συνήθως το υδραυλικό χαρακτηριστικό του αγωγού.

Αν λάβουμε υπόψη την εξάρτηση: w=10Gv/9nd 2, όπου G είναι ο ρυθμός ροής, t/h.

Τότε το (7) μπορεί να αναπαρασταθεί ως:

Εάν είναι δυνατό να μειωθεί η τοπική αντίσταση (μπλουζάκι, προσαρμογή, μονάδα μεταγωγής), τότε, προφανώς, ο τύπος (9) μπορεί να παρουσιαστεί ως:

Εδώ ∑ἐ m είναι η διαφορά μεταξύ των τοπικών συντελεστών αντίστασης του παλιού και του νέου κόμβου.

Ας υποθέσουμε ότι το υδραυλικό σύστημα αντλίας-αγωγού λειτουργεί σε ονομαστική λειτουργία (ή σε λειτουργία κοντά στην ονομαστική). Τότε:

όπου Р n - ονομαστική πίεση (σύμφωνα με τα χαρακτηριστικά ροής της αντλίας/λέβητα), kgf/cm 2 ; G h - ονομαστική παροχή (σύμφωνα με τα χαρακτηριστικά ροής της αντλίας/λέβητα), t/h.

Εάν υποθέσουμε ότι μετά την αντικατάσταση των παλαιών αντιστάσεων, το σύστημα «άντλησης-σωλήνων» θα παραμείνει σε λειτουργία (Р«Рн), τότε από το (10), χρησιμοποιώντας το (12), μπορούμε να προσδιορίσουμε τη νέα παροχή (μετά τη μείωση της αντίστασης) :

Η λειτουργία του συστήματος «αντλίας-αγωγός» και οι αλλαγές στα χαρακτηριστικά του φαίνονται ξεκάθαρα στο Σχ. 4.

Είναι προφανές ότι G 1 >G M . Εάν μιλάμε για τον κύριο αγωγό ατμού που μεταφέρει ατμό από τον λέβητα στον στρόβιλο, τότε από τη διαφορά στους ρυθμούς ροής LG = G 1 -G n μπορεί κανείς να καθορίσει το κέρδος στην ποσότητα θερμότητας (από την εξαγωγή του στροβίλου) και/ ή στην ποσότητα της παραγόμενης ηλεκτρικής ενέργειας σύμφωνα με τα χαρακτηριστικά λειτουργίας μιας δεδομένης τουρμπίνας.

Συγκρίνοντας το κόστος μιας νέας μονάδας και την ποσότητα θερμότητας (ηλεκτρισμός), μπορείτε να υπολογίσετε κατά προσέγγιση την κερδοφορία της εγκατάστασής της.

Παράδειγμα υπολογισμού

Για παράδειγμα, είναι απαραίτητο να αξιολογηθεί η σχέση κόστους-αποτελεσματικότητας της αντικατάστασης ενός ισοδιάτρητου πλέγματος του κύριου αγωγού ατμού στη συμβολή των ροών (Εικ. 2α) με ένα διχάλα διχάλας με ένα βραχυκυκλωτήρα του τύπου που φαίνεται στο Σχ. 3 γρ. Ο καταναλωτής ατμού είναι ένας στρόβιλος θέρμανσης που παράγεται από την TMZ, τύπου T-100/120-130. Ο ατμός εισέρχεται μέσω ενός νήματος του αγωγού ατμού (μέσω ενός μπλουζάκι, τμήματα B, C).

Έχουμε τα ακόλουθα αρχικά δεδομένα:

■ διάμετρος σχεδιασμού του αγωγού ατμού d=0,287 m.

■ ονομαστική κατανάλωση ατμού G h =Q(3=Q^420 t/h;

■ ονομαστική πίεση λέβητα P n =140 kgf/cm 2 ;

■ ειδικός όγκος ατμού (σε P pa b = 140 kgf/cm 2, t = 560 O C) n = 0,026 m 3 /kg.

Ας υπολογίσουμε τον συντελεστή αντίστασης ενός τυπικού tee στη συμβολή των ροών (Εικ. 2α) χρησιμοποιώντας τον τύπο (5) - ^ SB1 =2.

Για να υπολογίσουμε τον συντελεστή αντίστασης ενός πιρουνιού με ένα βραχυκυκλωτήρα, υποθέτουμε:

■ Η διαίρεση των ροών σε κλάδους γίνεται με την αναλογία Q b /Q c “0,5;

■ ο συνολικός συντελεστής αντίστασης είναι ίσος με το άθροισμα των αντιστάσεων του ΤΕΕ τροφοδοσίας (με έξοδο 45 Ο, βλ. Σχ. 1α) και του ΤΕΕ περόνης κατά τη συγχώνευση (Εικ. 2β), δηλ. Παραμελούμε την παρέμβαση.

Χρησιμοποιούμε τους τύπους (11, 13) και λαμβάνουμε την αναμενόμενη αύξηση του ρυθμού ροής κατά  G=G 1 -G n =0,789 t/h.

Σύμφωνα με το διάγραμμα λειτουργίας στροβίλου T-100/120-130, ένας ρυθμός ροής 420 t/h μπορεί να αντιστοιχεί σε ηλεκτρικό φορτίο 100 MW και θερμικό φορτίο 400 GJ/h. Η σχέση μεταξύ του ρυθμού ροής και του ηλεκτρικού φορτίου είναι σχεδόν ευθέως ανάλογη.

Το κέρδος σε ηλεκτρικό φορτίο μπορεί να είναι: P e =100AG/Q n =0,188 MW.

Το κέρδος ως προς το θερμικό φορτίο μπορεί να είναι: T e =400AG/4,19Q n =0,179 Gcal/h.

Οι τιμές για προϊόντα από χάλυβες χρωμίου-μολυβδαινίου-βαναδίου (για μπλουζάκια-πιρούνια 377x50) μπορεί να ποικίλλουν ευρέως από 200 έως 600 χιλιάδες ρούβλια, επομένως, η περίοδος απόσβεσης μπορεί να κριθεί μόνο μετά από διεξοδική έρευνα αγοράς κατά τη στιγμή της λήψης απόφασης.

1. Αυτό το άρθρο περιγράφει διάφορους τύπους Tees και εξαρτημάτων και παρέχει συνοπτικά χαρακτηριστικά των tees που χρησιμοποιούνται σε αγωγούς σταθμών παραγωγής ενέργειας. Δίνονται τύποι για τον προσδιορισμό των συντελεστών υδραυλικής αντίστασης και παρουσιάζονται τρόποι και μέσα μείωσής τους.

2. Έχουν προταθεί πολλά υποσχόμενα σχέδια για tees-fork και μια μονάδα μεταγωγής για κεντρικούς αγωγούς με μειωμένους τοπικούς συντελεστές αντίστασης.

3. Δίνονται τύποι, ένα παράδειγμα και παρουσιάζεται η σκοπιμότητα μιας τεχνικής και οικονομικής ανάλυσης κατά την επιλογή ή την αντικατάσταση των tees, κατά την ανακατασκευή μονάδων μεταγωγής.

Λογοτεχνία

1. Idelchik I.E. Εγχειρίδιο υδραυλικής αντίστασης. Μ.: Μηχανολόγος Μηχανικός, 1992.

2. Νικητίνα Ι.Κ. Εγχειρίδιο αγωγών για θερμοηλεκτρικούς σταθμούς. Μ.: Energoatomizdat, 1983.

3. Εγχειρίδιο υπολογισμών υδραυλικών και συστημάτων αερισμού / Εκδ. ΩΣ. Γιούριεβα. Αγία Πετρούπολη: ANO NPO "Peace and Family", 2001.

4. Ραμπίνοβιτς Ε.Ζ. Υδραυλική. Μ.: Νέδρα, 1978.

5. Benenson E.I., Ioffe L.S. Ατμοστρόβιλοι συμπαραγωγής / Εκδ. Δ.Π. Γεροντότερος. M: Energoizdat, 1986.

Ο αεροδυναμικός υπολογισμός των αεραγωγών ξεκινά με τη σχεδίαση ενός αξονομετρικού διαγράμματος M 1:100, με τον αριθμό των τμημάτων, τα φορτία τους b m / h και τα μήκη 1 m. Καθορίζεται η κατεύθυνση του αεροδυναμικού υπολογισμού - από το πιο απομακρυσμένο και φορτισμένο τμήμα στον ανεμιστήρα. Σε περίπτωση αμφιβολίας κατά τον προσδιορισμό της κατεύθυνσης, υπολογίζονται όλες οι πιθανές επιλογές.

Ο υπολογισμός ξεκινά με μια απομακρυσμένη περιοχή, υπολογίζεται η διάμετρός της D, m ή η περιοχή.

Εμβαδόν διατομής ορθογώνιου αεραγωγού R, m:

Έναρξη του συστήματος από τον ανεμιστήρα

Διοικητικά κτίρια 4-5 m/s 8-12 m/s

Βιομηχανικά κτίρια 5-6 m/s 10-16 m/s,

Αυξάνεται σε μέγεθος καθώς πλησιάζει τον ανεμιστήρα.

Χρησιμοποιώντας το Παράρτημα 21, αποδεχόμαστε τις πλησιέστερες τυπικές τιμές Dst ή (a x b)st

Στη συνέχεια υπολογίζουμε την πραγματική ταχύτητα:

2830 *d;

Ή———————— ———— - , m/s.

FACT 3660*(a*6)st

Για περαιτέρω υπολογισμούς, προσδιορίζουμε την υδραυλική ακτίνα ορθογώνιων αεραγωγών:

£>1 =--, m. α + β

Για να αποφύγουμε τη χρήση πινάκων και την παρεμβολή συγκεκριμένων τιμών απώλειας τριβής, χρησιμοποιούμε μια άμεση λύση στο πρόβλημα:

Ορίζουμε το κριτήριο Reynolds:

Rae = 64 100 * Ost * Ufact (για ορθογώνιο Ost = Ob) (14,6)

Και ο συντελεστής υδραυλικής τριβής:

0,3164*Rae 0 25 στο Rae< 60 ООО (14.7)

0,1266 *Nе 0167 σε Rе > 60 000. (14,8)

Η απώλεια πίεσης στην περιοχή σχεδιασμού θα είναι:

ΡΕ.

Όπου KMR είναι το άθροισμα των τοπικών συντελεστών αντίστασης στο τμήμα του αεραγωγού.

Οι τοπικές αντιστάσεις που βρίσκονται στο όριο δύο τμημάτων (tees, σταυροί) πρέπει να αποδοθούν στο τμήμα με χαμηλότερη ροή.

Οι τοπικοί συντελεστές αντίστασης δίνονται στα παραρτήματα.

Αρχικά δεδομένα:

Το υλικό αεραγωγών είναι γαλβανισμένη λαμαρίνα, πάχος και διαστάσεις σύμφωνα με την Εφαρμογή. 21.

Το υλικό του άξονα εισαγωγής αέρα είναι τούβλο. Ως διανομείς αέρα χρησιμοποιούνται ρυθμιζόμενες γρίλιες τύπου PP με πιθανές διατομές:

100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 και 600 x 200 mm, συντελεστής σκίασης 0,8 και μέγιστη ταχύτητα εξόδου αέρα έως 3 m/s.

Η αντίσταση της μονωμένης βαλβίδας εισαγωγής με πλήρως ανοιχτά πτερύγια είναι 10 Pa. Η υδραυλική αντίσταση της εγκατάστασης του θερμαντήρα είναι 132 Pa (σύμφωνα με ξεχωριστό υπολογισμό). Αντοχή φίλτρου 0-4 250 Pa. Η υδραυλική αντίσταση του σιγαστήρα είναι 36 Pa (σύμφωνα με ακουστικός υπολογισμός). Με βάση τις αρχιτεκτονικές απαιτήσεις, οι αεραγωγοί σχεδιάζονται με ορθογώνια διατομή.

	Παροχή L, m3/h	Μήκος 1, m		Ενότητα α * β, m						Απώλειες στην περιοχή π, Πα
Πλέγμα PP στην πρίζα

250×250 b =1030

500×500 = Lc=6850

L_ 0,5 *0,5 /s 0,6 *0,5

Σκοπός	Βασική Απαίτηση
	Σιωπή	Ελάχ. απώλεια κεφαλιού
	Κύρια κανάλια	Κύρια κανάλια		Υποκαταστήματα
		Εισροή	Κουκούλα	Εισροή	Κουκούλα
Οικιστικοί χώροι	3	5	4	3	3
Ξενοδοχεία	5	7.5	6.5	6	5
ιδρύματα	6	8	6.5	6	5
Εστιατόρια	7	9	7	7	6
Προμήθεια	8	9	7	7	6

Με βάση αυτές τις τιμές, θα πρέπει να υπολογιστούν οι γραμμικές παράμετροι των αεραγωγών.

Αλγόριθμος για τον υπολογισμό των απωλειών πίεσης αέρα

Ο υπολογισμός πρέπει να ξεκινά με τη σύνταξη ενός διαγράμματος του συστήματος εξαερισμού με την υποχρεωτική ένδειξη της χωρικής θέσης των αεραγωγών, του μήκους κάθε τμήματος, των γρίλιων εξαερισμού, πρόσθετος εξοπλισμόςγια καθαρισμό αέρα, τεχνικά εξαρτήματα και ανεμιστήρες. Οι απώλειες προσδιορίζονται πρώτα για κάθε μεμονωμένη γραμμή και στη συνέχεια συνοψίζονται. Για ένα ξεχωριστό τεχνολογικό τμήμα, οι απώλειες προσδιορίζονται χρησιμοποιώντας τον τύπο P = L×R+Z, όπου P είναι η απώλεια πίεσης αέρα στο τμήμα σχεδιασμού, R είναι η απώλεια σε γραμμικό μέτροτμήμα, L – συνολικό μήκος αεραγωγών στο τμήμα, Z – απώλειες σε πρόσθετα εξαρτήματα του συστήματος εξαερισμού.

Για τον υπολογισμό της απώλειας πίεσης σε έναν στρογγυλό αγωγό, χρησιμοποιείται ο τύπος Ptr. = (L/d×X) × (Y×V)/2g. X είναι ο πίνακας συντελεστής τριβής αέρα, εξαρτάται από το υλικό του αεραγωγού, L είναι το μήκος του τμήματος σχεδιασμού, d είναι η διάμετρος του αεραγωγού, V είναι η απαιτούμενη ταχύτητα ροής αέρα, Y είναι η πυκνότητα αέρα λαμβάνοντας υπόψη τη θερμοκρασία, g είναι η επιτάχυνση της πτώσης (ελεύθερη). Εάν το σύστημα εξαερισμού έχει τετράγωνους αεραγωγούς, τότε ο πίνακας Νο. 2 θα πρέπει να χρησιμοποιηθεί για τη μετατροπή των στρογγυλών τιμών σε τετράγωνες.

Τραπέζι Νο. 2. Ισοδύναμες διάμετροι στρογγυλών αεραγωγών για τετράγωνους

	150	200	250	300	350	400	450	500
250	210	245	275
300	230	265	300	330
350	245	285	325	355	380
400	260	305	345	370	410	440
450	275	320	365	400	435	465	490
500	290	340	380	425	455	490	520	545
550	300	350	400	440	475	515	545	575
600	310	365	415	460	495	535	565	600
650	320	380	430	475	515	555	590	625
700		390	445	490	535	575	610	645
750		400	455	505	550	590	630	665
800		415	470	520	565	610	650	685
850			480	535	580	625	670	710
900			495	550	600	645	685	725
950			505	560	615	660	705	745
1000			520	575	625	675	720	760
1200				620	680	730	780	830
1400					725	780	835	880
1600						830	885	940
1800						870	935	990

Ο οριζόντιος άξονας δείχνει το ύψος του τετράγωνου αγωγού και ο κατακόρυφος το πλάτος. Ισοδύναμη αξία στρογγυλό τμήμαβρίσκεται στη διασταύρωση των γραμμών.

Οι απώλειες πίεσης αέρα στις στροφές λαμβάνονται από τον πίνακα Νο. 3.

Τραπέζι Νο. 3. Απώλεια πίεσης στις στροφές

Για τον προσδιορισμό των απωλειών πίεσης στους διαχυτές, χρησιμοποιούνται δεδομένα από τον πίνακα Νο. 4.

Τραπέζι Νο. 4. Απώλεια πίεσης σε διαχυτές

Ο πίνακας Νο. 5 δίνει ένα γενικό διάγραμμα των απωλειών σε ευθεία τομή.

Τραπέζι Νο. 5. Διάγραμμα απώλειας πίεσης αέρα σε ευθύγραμμους αεραγωγούς

Όλες οι μεμονωμένες απώλειες σε ένα δεδομένο τμήμα του αεραγωγού συνοψίζονται και προσαρμόζονται με τον πίνακα Νο. 6. Πίνακας. Αρ. 6. Υπολογισμός μείωσης πίεσης ροής σε συστήματα αερισμού

Κατά τον σχεδιασμό και τους υπολογισμούς, υπάρχοντα κανονισμοίπροτείνουμε ότι η διαφορά στην απώλεια πίεσης μεταξύ ξεχωριστές ενότητεςδεν ξεπερνούσε το 10%. Ο ανεμιστήρας πρέπει να εγκατασταθεί στην περιοχή του συστήματος εξαερισμού με την υψηλότερη αντίσταση οι πιο απομακρυσμένοι αεραγωγοί πρέπει να έχουν ελάχιστη αντίσταση. Εάν δεν πληρούνται αυτές οι προϋποθέσεις, τότε είναι απαραίτητο να αλλάξετε τη διάταξη των αεραγωγών και του πρόσθετου εξοπλισμού, λαμβάνοντας υπόψη τις απαιτήσεις των κανονισμών.

Ο υπολογισμός των συστημάτων αεραγωγών τροφοδοσίας και εξαγωγής καταλήγει στον προσδιορισμό των διαστάσεων της διατομής των καναλιών, της αντίστασής τους στην κίνηση του αέρα και της αντιστοίχισης πίεσης σε παράλληλες συνδέσεις. Ο υπολογισμός των απωλειών πίεσης θα πρέπει να πραγματοποιείται με τη μέθοδο των ειδικών απωλειών πίεσης λόγω τριβής.

Μέθοδος υπολογισμού:

Κατασκευάζεται ένα αξονομετρικό διάγραμμα του συστήματος εξαερισμού, το σύστημα χωρίζεται σε τμήματα στα οποία απεικονίζεται το μήκος και ο ρυθμός ροής. Το σχήμα υπολογισμού παρουσιάζεται στο σχήμα 1.

Επιλέγεται η κύρια (κύρια) κατεύθυνση, η οποία αντιπροσωπεύει τη μεγαλύτερη αλυσίδα διαδοχικά τοποθετημένων τμημάτων.

3. Τα τμήματα του αυτοκινητόδρομου είναι αριθμημένα, ξεκινώντας από το τμήμα με τη χαμηλότερη παροχή.

4. Καθορίζονται οι διαστάσεις διατομής των αεραγωγών στα σχεδιαστικά τμήματα του κύριου. Προσδιορίστε το εμβαδόν της διατομής, m2:

F p =L p /3600V p ,

όπου L p είναι ο εκτιμώμενος ρυθμός ροής αέρα στην περιοχή, m 3 / h.

Με βάση τις τιμές που βρέθηκαν του F p ] λαμβάνονται οι διαστάσεις των αεραγωγών, δηλ. είναι F f.

5. Προσδιορίζεται η πραγματική ταχύτητα V f, m/s:

V f = L p / F f,

όπου L p είναι ο εκτιμώμενος ρυθμός ροής αέρα στην περιοχή, m 3 / h.

F f – πραγματική διατομή του αεραγωγού, m2.

Καθορίζουμε την ισοδύναμη διάμετρο χρησιμοποιώντας τον τύπο:

d eq = 2·α·b/(α+b) ,

όπου α και b είναι οι εγκάρσιες διαστάσεις του αεραγωγού, m.

6. Με βάση τις τιμές των d eq και V f, προσδιορίζονται οι τιμές της ειδικής απώλειας πίεσης λόγω τριβής R.

Η απώλεια πίεσης λόγω τριβής στην υπολογιζόμενη περιοχή θα είναι

P t =R l β w,

όπου R – ειδική απώλεια πίεσης λόγω τριβής, Pa/m;

l – μήκος του τμήματος του αεραγωγού, m;

β sh – συντελεστής τραχύτητας.

7. Προσδιορίζονται οι τοπικοί συντελεστές αντίστασης και υπολογίζονται οι απώλειες πίεσης σε τοπικές αντιστάσεις στην περιοχή:

z = ∑ζ·P d,

όπου P d – δυναμική πίεση:

Pd=ρV f 2/2,

όπου ρ – πυκνότητα αέρα, kg/m3;

V f – πραγματική ταχύτητα αέρα στην περιοχή, m/s;

∑ζ – άθροισμα CMR στον ιστότοπο,

8. Οι συνολικές απώλειες ανά περιοχή υπολογίζονται:

ΔΡ = R l β w + z,

l – μήκος του τμήματος, m;

z - απώλεια πίεσης σε τοπικές αντιστάσεις στην περιοχή, Pa.

9. Η απώλεια πίεσης στο σύστημα προσδιορίζεται:

ΔΡ p = ∑(R l β w + z) ,

όπου R είναι η ειδική απώλεια πίεσης λόγω τριβής, Pa/m.

l – μήκος του τμήματος, m;

β sh – συντελεστής τραχύτητας;

z- απώλεια πίεσης στην τοπική αντίσταση στην περιοχή, Pa.

10. Οι κλάδοι συνδέονται. Η σύνδεση γίνεται ξεκινώντας από τα μακρύτερα κλαδιά. Είναι παρόμοιο με τον υπολογισμό της κύριας κατεύθυνσης. Οι αντιστάσεις σε όλα τα παράλληλα τμήματα πρέπει να είναι ίσες: η απόκλιση δεν είναι μεγαλύτερη από 10%:

όπου Δρ 1 και Δρ 2 είναι απώλειες σε κλάδους με υψηλότερες και χαμηλότερες απώλειες πίεσης, Pa. Εάν η απόκλιση υπερβαίνει την καθορισμένη τιμή, τότε τοποθετείται βαλβίδα γκαζιού.

Εικόνα 1 – Διάγραμμα σχεδίασης σύστημα παροχής P1.

Ακολουθία υπολογισμού του συστήματος παροχής P1

Ενότητα 1-2, 12-13, 14-15,2-2',3-3',4-4',5-5',6-6',13-13',15-15',16- 16':

Ενότητα 2 -3, 7-13, 15-16:

Ενότητα 3-4, 8-16:

Ενότητα 4-5:

Ενότητα 5-6:

Ενότητα 6-7:

Ενότητα 7-8:

Ενότητα 8-9:

Τοπική αντίσταση

Ενότητα 1-2:

α) στην έξοδο: ξ = 1,4

β) Κάμψη 90°: ξ = 0,17

γ) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

Ενότητα 2-2’:

α) μπλουζάκι κλαδιού

Ενότητα 2-3:

α) Κάμψη 90°: ξ = 0,17

β) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

ξ = 0,25

Ενότητα 3-3’:

α) μπλουζάκι κλαδιού

Ενότητα 3-4:

α) Κάμψη 90°: ξ = 0,17

β) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

Ενότητα 4-4’:

α) μπλουζάκι κλαδιού

Ενότητα 4-5:

α) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

Ενότητα 5-5’:

α) μπλουζάκι κλαδιού

Ενότητα 5-6:

α) Κάμψη 90°: ξ = 0,17

β) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

Ενότητα 6-6’:

α) μπλουζάκι κλαδιού

Ενότητα 6-7:

α) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

ξ = 0,15

Ενότητα 7-8:

α) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

ξ = 0,25

Ενότητα 8-9:

α) 2 στροφές 90°: ξ = 0,17

β) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

Ενότητα 10-11:

α) Κάμψη 90°: ξ = 0,17

β) στην έξοδο: ξ = 1,4

Ενότητα 12-13:

α) στην έξοδο: ξ = 1,4

β) Κάμψη 90°: ξ = 0,17

γ) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

Ενότητα 13-13'

α) μπλουζάκι κλαδιού

Ενότητα 7-13:

α) Κάμψη 90°: ξ = 0,17

β) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

ξ = 0,25

γ) μπλουζάκι κλαδιού:

ξ = 0,8

Ενότητα 14-15:

α) στην έξοδο: ξ = 1,4

β) Κάμψη 90°: ξ = 0,17

γ) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

Ενότητα 15-15’:

α) μπλουζάκι κλαδιού

Ενότητα 15-16:

α) 2 στροφές 90°: ξ = 0,17

β) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

ξ = 0,25

Ενότητα 16-16’:

α) μπλουζάκι κλαδιού

Ενότητα 8-16:

α) μπλουζάκι για ευθεία διέλευση:

ξ = 0,25

β) κλαδάκι:

Αεροδυναμικός υπολογισμός του συστήματος τροφοδοσίας P1

Ροή, L, m³/h

Μήκος, μεγάλο, m

Διαστάσεις αγωγού

Ταχύτητα αέρα V, m/s

Απώλειες ανά 1 m μήκους τμήματος R, Pa

Συντ.

τραχύτητα m

Απώλειες τριβής Rlm, Pa

Ποσό KMS, Σξ

Δυναμική πίεση Рд, Pa

Απώλειες τοπικής αντίστασης, Ζ

Απώλεια πίεσης στην περιοχή, ΔΡ, Pa

Περιοχή τομής F, m²

Ισοδύναμη διάμετρος

Ας κάνουμε μια απόκλιση στο σύστημα τροφοδοσίας P1, η οποία δεν πρέπει να είναι μεγαλύτερη από 10%.

Δεδομένου ότι η απόκλιση υπερβαίνει το επιτρεπόμενο 10%, είναι απαραίτητο να τοποθετήσετε ένα διάφραγμα.

Εγκαθιστώ το διάφραγμα στην περιοχή 7-13, V = 8,1 m/s, R C = 20,58 Pa